| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| El modelo | ||||
| A.sistema | Sistema estructural del pórtico: base y unión columna–tijeral NO TIENE VALOR POR OMISIÓN, y es a propósito: columnas.js ya lo dejó escrito —«no lo decide este módulo: lo decide el proyectista»—. Cambia los momentos de la columna, la deriva, la placa base, los pernos y la zapata, y con base empotrada y tijeral apoyado el galpón es candidato a péndulo invertido (R₀ = 2,5, fila S.pendulo). Las tres combinaciones estables: EMPOTRADA + APOYADO, columnas en voladizo con el tijeral simplemente apoyado encima; ARTICULADA + RÍGIDA, la columna sube hasta la brida superior y el par de bridas hace la rodilla; EMPOTRADA + RÍGIDA, la más rígida. ARTICULADA + APOYADO es un mecanismo: nada da rigidez lateral, la columna queda articulada en los dos extremos. El módulo se niega con ese motivo antes de que el solucionador lo descubra como una matriz singular. LA UNIÓN RÍGIDA NECESITA PERALTE EN EL APOYO: sin él la brida superior y la inferior llegan al mismo nudo y no hay par que dé momento; también se niega. | base empotrada ó articulada · tijeral apoyado ó unión rígida · articulada + apoyado = mecanismo, se niega | decisión del proyectista · columnas.js, fila S.pendulo | adoptadofijo |
| A.portico.tipico | Qué pórtico se analiza Los pórticos interiores son iguales entre sí y son los más cargados: llevan el ancho tributario entero. El de fachada lleva medio paño (fila A.fachada.trib) y tiene además las columnas hastiales, que con la unión deslizante (fila A.hastial.deslizante) no entran en su plano. Se analizan los dos por separado: el de fachada tiene MENOS carga pero no es «el interior por 0,5», porque el peso propio del pórtico no se reparte a la mitad, y sus reacciones van a otra zapata. | el pórtico interior central (ancho tributario = media de las dos separaciones vecinas) y el de fachada (medio paño) m | decisión de alcance · montaje.js, fila MT.plano.solver | adoptadofijo |
| Las cargas | ||||
| A.reparto.techo | Cómo llegan las cargas de techo al pórtico La correa cae en el nudo —así lo monta montaje.js—, así que cada tramo de brida superior entre dos nudos reparte su carga mitad a cada extremo. La carga muerta va sobre la SUPERFICIE inclinada, porque es el peso de la plancha por metro cuadrado de plancha. La nieve va sobre la PROYECCIÓN HORIZONTAL, porque la E.020 Art. 11.3 lo dice textual en los tres incisos. El viento va NORMAL a cada tramo, sobre su superficie: presión hacia el techo, succión hacia fuera. | a los nudos de la brida superior, por longitud tributaria de cada tramo × ancho tributario | montaje.js: una correa sobre cada nudo de brida superior · fila G.correa.nudo | adoptadofijo |
| A.Lr.area | La carga viva de techo, ¿sobre la superficie o sobre la proyección? LA E.020 NO LO DICE para la carga viva. El Art. 7.1 da los kgf/m² y calla sobre el área; el Art. 11.3, para la nieve, escribe «sobre la proyección horizontal» en sus tres incisos, lo que hace más llamativo el silencio del 7.1. Se adopta la superficie inclinada porque es la que da más carga: la diferencia es √(1 + s²), un 2 % con pendiente del 20 % y un 6 % con 20°. La reducción del Art. 10 se sigue calculando con el área tributaria horizontal, como en el visor de cargas, que da menos reducción y también queda del lado seguro. | sobre la superficie inclinada | E.020 Art. 7.1, que no lo dice · Art. 11.3, que sí lo dice para la nieve | adoptadoeditable |
| A.viento.casos | Los estados de viento que se analizan El viento entra como ESTADOS FÍSICOS, cada uno con todas sus superficies a la vez (Art. 12.1: presiones y succiones simultáneas). Transversal: de izquierda a derecha y de derecha a izquierda; en cada una, una corrida por cada Ci de la Tabla 5 y por cada Ce del faldón a barlovento —la Tabla 4 da dos para inclinaciones de hasta 60°, uno de presión y otro de succión—. Un tramo de techo es BARLOVENTO si sube en la dirección del viento y SOTAVENTO si baja; un tramo plano cuenta como barlovento, que trae la succión de −0,7 y queda del lado seguro frente al −0,6 de sotavento. LONGITUDINAL: el viento paralelo a la cumbrera pone todo el techo y los dos muros largos a −0,7 (superficies paralelas a la dirección del viento) y, con la presión interior, LEVANTA el pórtico: es a menudo el caso que gobierna la brida inferior a compresión. Las aberturas se dan por dirección, porque el mismo portón es barlovento en una y sotavento en la otra (viento.js lo explica). | 2 direcciones transversales × cada Ci (Tabla 5) × cada Ce del faldón a barlovento (Tabla 4) + viento longitudinal | E.020 Art. 12.1, 12.4 y 12.5, Tablas 4 y 5 · viento.js | adoptadofijo |
| A.viento.signo | El ± de las combinaciones con viento y sismo La E.090 escribe «1,2D ± 1,0E + …» y «0,9D ± (1,3W ó 1,0E)»: el signo es ±, no −. pdftotext lo pierde y hubo que renderizar la página para verlo. Significa que la carga lateral puede actuar en cualquier sentido. Como aquí el viento se genera como estados físicos en las DOS direcciones, el ± ya está cubierto, y el factor se aplica con su magnitud. Multiplicar un estado físico por −1,3 convertiría la succión real del techo en presión: un viento que no existe. combinaciones.js guardaba la 1.4-6 como «0,9 D − 1,3 W» y así salía en pantalla; ahora marca los términos con ± (1.4-5 y 1.4-6) y el texto dice lo que dice la norma. Este módulo usa el valor absoluto del factor de W y de E. | el factor se aplica con su magnitud a cada estado físico; el ± lo cubren las dos direcciones | E.090 §1.4.1, ecuaciones 1.4-5 y 1.4-6, leídas en la página renderizada | verificadofijo |
| A.muro | El viento en los muros largos El cerramiento llega hasta el alero, a la altura de la brida superior. La columna lo recibe repartido —w = Ph × ancho tributario— a lo largo de su altura, porque los largueros están lo bastante juntos para tratarlo así (columnas.js). Con el tijeral apoyado, la columna acaba en la brida inferior y la franja que queda entre las dos bridas no tiene columna detrás: se lleva mitad al nudo inferior y mitad al superior del apoyo. | repartido sobre la columna hasta su cabeza · la franja de encima, a los nudos kgf/m | columnas.js: los largueros traspasan el viento del cerramiento a la columna | adoptadofijo |
| A.pesopropio | El peso propio de la estructura Sale del perfil asignado: peso_kgfm del catálogo. Cada barra del pórtico deja la mitad de su peso en cada extremo; cada correa deja en su nudo el peso de un ancho tributario; las vigas de alero, igual en el alero. Los ARRIOSTRES NO SE CUENTAN: están solo en algunos paños y su peso repartido entre pórticos es del orden de las tolerancias de la cobertura. Queda dicho aquí para que nadie crea que están. | barras del pórtico por su perfil · correas y vigas de alero por su perfil × ancho tributario · arriostres no | E.090 §1.4.1: D incluye el peso propio de los elementos | adoptadofijo |
| El análisis | ||||
| A.segundo.orden | El segundo orden: dos análisis de primer orden amplificados Textual: «two first-order elastic analyses are (1) restrained against lateral translation (nt), and (2) lateral translation (lt)». Se hace literalmente así: un apoyo ficticio en x en la cabeza de columna para el nt, y su reacción, cambiada de signo y sin el apoyo, para el lt. El procedimiento está limitado a estructuras que llevan la gravedad «primarily through nominally vertical columns», que es el galpón. B1 se toma 1,0 para las barras que no están comprimidas, como dice la definición. Va con la rigidez reducida 0,80 del Método Directo (fila E.C2.k080), y la deriva ΔH de Pe,story sale del análisis lt con esa rigidez (fila E.A8.Pestory). | nt con el ladeo impedido · lt con la reacción invertida · Mr = B1·Mnt + B2·Mlt · Pr = Pnt + B2·Plt | AISC 360-22 Apéndice 8.1, ecuaciones A-8-1 y A-8-2 y su User Note · C2.1 | verificadofijo |
| A.nocional | Cuándo y en qué sentido van las cargas nocionales C2.2b(d) permite poner las nocionales solo en las combinaciones de gravedad cuando el segundo orden no pasa de 1,7 veces el primero. B2 es esa razón para el piso, así que se calcula y, si alguna combinación con viento pasa de 1,7, se le añaden. La User Note de C2.2b(b) dice el sentido: sin carga lateral, en los dos sentidos —aquí son dos corridas por cada combinación de gravedad—; con carga lateral, en el de la resultante. En un pórtico plano los dos sentidos son +x y −x. | solo gravedad: en los dos sentidos · con viento: solo si B2 > 1,7, en el sentido del viento | AISC 360-22 C2.2b(b), su User Note, y C2.2b(d) | verificadofijo |
| E.C2.taub.alt | Alternativa a τb < 1: una nocional adicional Textual: «in lieu of using τb < 1.0, where αPr/Pns > 0.5, it is permissible to use τb = 1.0 for all noncomposite members if a notional load of 0.001Yi is applied at all levels, in the direction specified in Section C2.2b(b), in all load combinations». Es lo que hace este módulo si alguna columna pasa de α·Pr/Pns = 0,5: en vez de reducir la rigidez de esa barra e iterar, repite el análisis con la nocional adicional en todas las combinaciones. En un galpón las columnas rara vez pasan del 0,5, y el módulo dice si hizo falta. | τb = 1,0 en todas las barras si se añade 0,001·Yi en todos los niveles y en todas las combinaciones | AISC 360-22 C2.3(c) | verificadofijo |
| A.B1.tramo | La longitud de B1 en las columnas Con la unión rígida la columna son dos tramos —de la base a la brida inferior y de ahí a la superior— y la brida inferior la sujeta en su plano en ese nudo. Cada tramo lleva su B1 con su longitud y K = 1 (fila E.C3.K). Cm es 1,0 cuando el tramo tiene viento repartido (fila E.A8.Cm.transv, conservador) y 0,6 − 0,4·M1/M2 si no. | Lc1 = longitud de cada tramo de columna (K = 1) cm | AISC 360-22 A-8-5 y fila E.C3.K | adoptadofijo |
| A.Mr.max | El momento máximo dentro de un tramo de columna ESTABA MAL ESCRITO, Y SE VIO EN LA PANTALLA. La primera versión sumaba el máximo de Mnt y el de Mlt aunque no cayeran en el mismo punto, y esta nota decía que la diferencia era pequeña «porque el máximo lt casi siempre está en la base». No lo es: el reparto entre nt y lt depende de en qué alero se pone el apoyo ficticio, que es arbitrario, y la columna que tiene el apoyo encima se sobreestimaba distinto que la otra. En un galpón SIMÉTRICO la envolvente salía asimétrica, 3,63 contra 3,79 t·m. AHORA ES EXACTO: Mr(x) = B1·Mnt(x) + B2·Mlt(x) es una parábola —Mnt lleva la carga repartida del viento, Mlt es lineal porque el tramo no tiene carga en el análisis lt— y su máximo está en un extremo o donde su derivada se anula. La prueba exige que las dos columnas den lo mismo. | Mr,max = máx |B1·Mnt(x) + B2·Mlt(x)| a lo largo del tramo kgf·cm | AISC A-8-1, evaluada punto a punto | adoptadofijo |
| Lo que sale | ||||
| A.reacciones.casos | Las reacciones que se pasan a la cimentación Es la consecuencia de arquitectura de J.costura: el acero y el concreto combinan con factores distintos, así que a la cimentación no se le pasan reacciones combinadas sino los casos, y la E.060 arma las suyas. Van con rigidez nominal y primer orden porque son cargas de servicio sin factorizar. | por CASO sin factorizar (D, Lr, S, cada W), primer orden, rigidez nominal kgf · kgf·cm | filas J.costura y Z.costura | adoptadofijo |
| El análisis | ||||
| A.acero.Pns | El acero con que se comprueba τb El análisis solo necesita el acero para un control: si alguna columna pasa de α·Pr/Pns = 0,5 (fila E.C2.taub). No hay valor por omisión en el módulo; la pantalla le pasa el del paso Datos, y mientras ese paso no exista lo dice en pantalla. | el que declara el proyecto · Pns = Fy·Ag kgf/cm² | AISC C2.3(b) · filas MAT.A36.Fy y MAT.A572.Fy | adoptadoeditable |
| El sismo | ||||
| A.sismo.periodo | El período fundamental del pórtico El Art. 36.2 permite Rayleigh «alternativamente» a hn/CT, y es la salida limpia para un galpón: la fórmula del 36.1 no tiene CT para un tijeral sobre columnas (e030.js lo dice). Se calcula con el mismo pórtico del análisis, rigidez nominal, cargando cada nudo con una fuerza lateral igual a su peso —una distribución semejante al primer modo de un pórtico de un nivel—. Se multiplica por 0,85 según el 36.3, porque el modelo no cuenta la rigidez de la cobertura y los cerramientos, que no están aislados. QUEDA DEL LADO SEGURO: un período más corto da un C igual o mayor. hn/35 se enseña al lado para comparar. | T = 0,85 · T de Rayleigh, con el propio modelo y fi ∝ Pi s | E.030-2026 Art. 36.2 y 36.3 · fila S.T.rayleigh | adoptadofijo |
| A.sismo.reparto | Cómo se reparte la cortante en el pórtico El Art. 35 reparte por niveles con αi = Pi·hi^k/Σ; un galpón tiene un nivel, el techo, y dentro de él la fuerza va donde va la masa. Cada nudo recibe la parte de V que le toca por su peso sísmico —la carga muerta que baja por él más el 25 % de la viva de techo (fila S.P)—. No hay excentricidad accidental que aplicar: el techo no es diafragma (fila MT.no.diafragma) y cada pórtico se lleva su masa. | un solo nivel, el techo: Fi = V · Pi / ΣP en cada nudo kgf | E.030-2026 Art. 35.1 · fila S.Fi | adoptadofijo |
| S.vertical | La componente vertical del sismo NO ESTABA EN EL INVENTARIO y la norma la exige: «Se debe considerar las solicitaciones sísmicas verticales en el diseño de los elementos verticales, en elementos horizontales de gran luz…» (28.4); «actúa en los elementos simultáneamente con las fuerzas sísmicas horizontales y en el sentido más desfavorable» (28.5); «se debe considerar como una fracción del peso igual a 2/3 Z·U·S» (38.1). Las columnas son elementos verticales, así que aplica a todo galpón. NO SE REDUCE POR R: en zona 4 con suelo S2 son más del 30 % del peso. Como el sentido desfavorable no se sabe de antemano, salen cuatro estados: dos direcciones horizontales por dos sentidos verticales. LA DERIVA SALE SOLO DE LA HORIZONTAL: el Art. 50 amplifica por 0,75·R los desplazamientos de las fuerzas reducidas por R, y la vertical no lo está. La primera versión amplificaba también el desplazamiento vertical y la deriva dependía de R; la prueba que exige que no dependa lo cazó. | Ev = ± 2/3 · Z · U · S · P, simultánea con la horizontal y en el sentido más desfavorable | E.030-2026 Art. 28.4, 28.5 y 38.1, textuales | verificadofijo |
| S.vertical.granluz | Los elementos horizontales «de gran luz» El Art. 38.2 pide análisis DINÁMICO para los elementos horizontales de grandes luces, y la norma no dice a partir de cuántos metros. Este módulo aplica la fuerza estática del 38.1 a todo el pórtico, tijeral incluido: cubre lo que el 28.4 manda para las columnas y queda del lado seguro para el tijeral frente a no poner nada. Pero si el proyectista considera que su tijeral es de gran luz, el 38.2 pide un análisis espectral vertical que aquí no se hace, y el módulo lo dice en vez de darlo por cubierto. | la norma no da el número · se aplica el 38.1 a todo el pórtico y se avisa del 38.2 m | E.030-2026 Art. 28.4 y 38.2 | adoptadofijo |
| A.sismo.sistema | El sistema sísmico de la dirección transversal R decide la fuerza y es del proyectista. Pero el análisis sabe la geometría: con base empotrada y tijeral apoyado el pórtico es candidato a péndulo invertido (R₀ = 2,5), y si se elige OMF (R₀ = 4) la fuerza sale al 62,5 % de la que toca. No se bloquea —puede haber razones—, pero se avisa en rojo. Y SMF o EBF reclaman un R₀ que solo vale con el detallado del AISC 341 (fila S.aisc341). | lo elige el proyectista · si la geometría es de péndulo y elige otro, se avisa | E.030-2026 Tabla 10 y Art. 22 · filas S.R0, S.pendulo y S.aisc341 | adoptadofijo |
| A.sismo.regular | Regularidad Las irregularidades de las Tablas 8 y 9 cambian R (Ia, Ip) y el factor de desplazamientos (0,85·R). Un galpón de un nivel y planta rectangular suele ser regular, pero eso hay que comprobarlo, y las tablas de irregularidad no están todavía en el módulo. Por eso solo se acepta «regular»: elegir irregular se niega con este motivo en vez de calcular con Ia = Ip = 1 como si lo fuera. | solo estructura regular: Ia = Ip = 1 · desplazamientos × 0,75·R | E.030-2026 Art. 20 y 50 · filas S.R y S.despl | adoptadofijo |
| El modelo | ||||
| A.fachada.trib | El ancho tributario del pórtico de fachada El pórtico extremo solo tiene un paño a un lado, así que de la cubierta, la nieve, el viento sobre los muros laterales y el peso de correas y vigas de alero le llega la mitad. El peso de sus propias barras, no: es el mismo tijeral y las mismas columnas. Como montaje.js reparte el largo en paños iguales, el eje 0 y el último son simétricos y basta con uno. | medio paño: (z1 − z0)/2 · los dos ejes extremos son iguales y se analiza el 0 m | geometría · montaje.js reparte el largo en paños iguales (fila MT.ejes) | adoptadofijo |
| A.hastial.deslizante | La unión de la columna hastial con el tijeral extremo Con la cabeza de la columna hastial unida con agujero ovalado vertical, el tijeral extremo flecha sin apoyarse en ella: la columna hastial no lleva techo, solo su peso, el del cerramiento del hastial y el viento, y trabaja como viga vertical entre la cimentación y el plano del techo (fila MT.hastial). EN SU PLANO NO APORTA NADA: articulada abajo y sin transmitir vertical arriba, no da rigidez lateral ni apoyo al tijeral, así que el pórtico de fachada se analiza sin ella. EL DETALLE TIENE QUE CUMPLIRLO: el ovalado tiene que admitir la flecha del tijeral extremo con la carga viva y la nieve; si se suelda o se aprieta, la columna hastial pasa a ser un apoyo del tijeral, los esfuerzos del tijeral extremo cambian (la brida inferior puede comprimirse sobre el apoyo) y este modelo deja de valer. | deslizante en vertical: agujero ovalado · transmite la fuerza horizontal, no la vertical | decisión del proyectista (2026-10-01) · columnas.js: «la columna hastial NO lleva la carga del techo» | adoptadofijo |
| El sistema longitudinal | ||||
| LG.viento.hastial | El viento sobre los hastiales Con el viento a lo largo de la cumbrera los hastiales son los muros perpendiculares al viento: el de barlovento recibe presión y el de sotavento succión, y las dos fuerzas van en el MISMO sentido, así que el arriostre las recibe sumadas. La presión interior Ci actúa en los dos y se cancela en el total, pero no en cada muro: la columna hastial se diseña con el neto Ce − Ci de su muro. Como el viento puede venir de los dos extremos, cada hastial se diseña con el mayor de los dos papeles. La Ph es la de velocidadDiseno() a la altura de la cumbrera, como en el pórtico. | barlovento C = 0,8 − Ci · sotavento C = −0,6 − Ci · las dos empujan en el sentido del viento | E.020 Art. 12, Tabla 4 (superficies verticales) y Tabla 5 · fila W.T4 · simultáneas por Art. 12.1 | adoptadofijo |
| LG.hastial.reparto | Cómo llega el viento del hastial a cada columna Las líneas de columna del hastial son las dos columnas de esquina (del pórtico de fachada) y las columnas hastiales. Cada una recibe la franja de muro a medio camino de sus vecinas, desde el suelo hasta el techo. La parte que llega hasta su cabeza la lleva como viga simplemente apoyada: w·H/2 abajo y w·H/2 arriba. El trozo de hastial por encima de la cabeza (el triángulo entre la brida inferior y el techo) se entrega entero arriba. Lo de abajo va a la cimentación de esa columna; lo de arriba entra al sistema longitudinal. | largueros simplemente apoyados entre líneas de columna: ancho tributario · columna simplemente apoyada entre la base y su cabeza · lo que queda por encima de la cabeza va entero arriba | estática · columnas.js columnaHastial() ya la supone simplemente apoyada · fila MT.hastial | adoptadofijo |
| LG.vertical | El arriostre vertical en la línea de cada columna hastial La columna hastial remata en la BRIDA INFERIOR y el arriostre de techo está en el plano de la SUPERIOR; el tijeral no tiene rigidez fuera de su plano, así que sin algo más la reacción de arriba no tiene camino. Se resolvió con una cruz en el plano vertical, en la línea x de cada columna hastial, entre el pórtico extremo y el primero interior. Las diagonales trabajan solo a tracción y por eso hace falta un puntal entre los dos tijerales a la altura de la brida inferior: sin él la fuerza no llega a la diagonal que tracciona. Con la separación s y el peralte del tijeral en esa línea, ℓ = √(s² + peralte²). La fuerza sale arriba, en la brida superior, y sigue por la línea de correas. | cruz entre el tijeral extremo y el siguiente, solo a tracción, con un puntal en la brida inferior: T = R·ℓ/s · puntal = R kgf | decisión del proyectista (2026-10-01) · estática | adoptadofijo |
| LG.correa.puntal | Las correas y vigas de alero como puntales Entre un hastial y el paño arriostrado de techo no hay más que correas y vigas de alero: son ellas las que llevan la fuerza a lo largo, a compresión o a tracción según de qué lado venga. La fuerza de cada hastial va al paño arriostrado más cercano (como lo mide montaje.js). En la línea de cada columna hastial la correa lleva su reacción; en el alero, la viga de alero lleva la de la columna de esquina. El sismo de cada pórtico se suma por el camino. Esa axial va además de la flexión de la correa, y se verifica con ella en el diseño. | cada línea lleva a lo largo lo que entra en ella, hasta el paño arriostrado de techo más cercano kgf | estática · montaje.js caminoDeCarga() (eslabón 4, desde cada hastial) | adoptadofijo |
| LG.techo.armadura | La armadura horizontal del paño arriostrado de techo El arriostre de techo es una celosía Warren en planta entre dos pórticos: las bridas superiores de los dos tijerales son sus cordones, las correas sus montantes y los arriostres sus diagonales, una por panel. Cargada en z en cada línea de correa y apoyada en z en los dos aleros, es isostática y se resuelve como una viga: las reacciones por momentos, la diagonal de cada panel con su cortante y los cordones con ±M/s, que se SUMAN a lo que ya llevan las bridas en el pórtico. Las fuerzas se pasan a las barras reales con su longitud en el plano del techo, que es inclinado. Las componentes verticales que eso deja en los pórticos son pequeñas y no se llevan. El arriostre de techo trabaja a tracción y a compresión, porque el viento cambia de sentido. | viga simplemente apoyada en los dos aleros, de canto la separación de pórticos · cortante del paño en la diagonal: N = V·ℓ/s · momento en las bridas: ±M/s kgf | estática, método de las secciones · montaje.js: celosía Warren con un nudo en cada correa | adoptadofijo |
| LG.alero.nivel | Del arriostre de techo al de fachada El arriostre de techo apoya en el nudo de alero de la brida superior y el de fachada llega a la cabeza de la columna. Si no coinciden en altura (unión rígida, o tijeral con peralte en el apoyo), la fuerza baja ese tramo por la columna o el montante de apoyo, que trabajan fuera de su plano: se avisa. Si el paño arriostrado de techo y el de fachada no coinciden, la viga de alero lleva la reacción entre los dos a axial (fila MT.mismo.pano). | la reacción en el alero baja a la línea de la viga de alero y va por ella hasta el paño arriostrado de fachada más cercano kgf | montaje.js: el arriostre de fachada llega a la cabeza de columna (I0) · fila MT.mismo.pano | adoptadofijo |
| LG.fachada.cruz | El arriostre de fachada Cada lado del galpón recibe en su alero la parte que le toca y la baja al suelo por la cruz del paño arriostrado. Con varillas que no empujan, una sola diagonal trabaja. Si hay varios paños arriostrados de fachada en un lado, cada fuerza va al más cercano. Las reacciones de la base se suman a las del pórtico y van a la cimentación: un tirón hacia arriba en una columna y compresión en la otra, además del cortante a lo largo, que la zapata hoy no recibe. | cruz solo a tracción: T = H·ℓ/s, ℓ = √(s² + h²) · en la base de la diagonal: H en z y un tirón H·h/s · en la otra columna: compresión H·h/s kgf | estática · filas E.tension.only y MT.continuidad | adoptadofijo |
| LG.sismo.sistema | El sistema sismorresistente a lo largo A lo largo el galpón no tiene pórtico: resiste el arriostre de fachada, que es concéntrico. La E.030 da R₀ = 4 para OCBF y 7 para SCBF; el AISC 341 F2 prohíbe en SCBF las cruces que solo trabajan a tracción («Tension-only frames shall not be used in SCBF»), y en OCBF las permite (F1.4d), con la excepción de F1.5a para diagonales de esbeltez mayor que 200. Así que con varillas el sistema es OCBF y R₀ = 4. Se toma regular (Ia = Ip = 1), como en el pórtico. | pórtico ordinario concéntricamente arriostrado, OCBF · R₀ = 4 · cruz solo a tracción permitida | E.030 Tabla N° 10 · AISC 341-22 F1.4d y F1.5a | verificadofijo |
| LG.sismo.peso | El peso sísmico a lo largo, y cómo entra al techo Es el mismo peso que el análisis transversal usa para cada pórtico (D + 25 % de la viva de techo), sumado en todo el largo: así las dos direcciones ven el mismo galpón. Los muros no entran, igual que en el pórtico. El período por hn/CT con CT = 45 y no por Rayleigh: el modelo longitudinal no tiene rigideces. Cada pórtico entrega su fuerza en las líneas de correa en proporción al ancho de techo que cada una recoge, y de ahí al paño arriostrado más cercano. | P = 2·P de fachada + (n − 2)·P interior, con el P de cada pórtico del análisis · T = hn/45 · la fuerza de cada pórtico entra repartida por las líneas de correa según su ancho de techo | E.030 Art. 26 (fila S.P) y Art. 36.1 (fila S.CT, 45 para pórticos de acero arriostrados) | adoptadofijo |
| LG.factores | Con qué factor se diseña lo que solo trabaja a lo largo Los arriostres, los puntales y la cruz no reciben gravedad: su fuerza es solo del viento o del sismo longitudinal, así que de cada combinación cuenta solo el factor de W o de E. Las piezas que además llevan gravedad (columnas hastiales, correas, columnas de esquina) se combinan en el diseño. | el mayor de |factor de W| y |factor de E| de las combinaciones de la E.090 (1,3·W y 1,0·E) | E.090 §1.4.1, combinaciones 1.4-4, 1.4-5 y 1.4-6 | adoptadofijo |
| LG.cerramiento | Lo que carga la columna hastial en vertical Con la unión deslizante la columna hastial no recibe nada del tijeral: en vertical solo lleva su peso y el del muro de su franja, hasta su cabeza. El muro se toma con la misma carga muerta por m² que la cubierta (plancha y lo que se haya declarado encima): el cerramiento del hastial no es dato aparte todavía. Se combina 1,2·D + 1,3·W (1.4-4, sin viva: la columna no lleva techo); 0,9·D + 1,3·W da menos compresión y, para una viga-columna, menos interacción. | su peso propio y el cerramiento de su franja, con la carga muerta de la cubierta por m² · 1,2·D con 1,3·W kgf | fila A.hastial.deslizante (no lleva techo) · E.090 combinación 1.4-4 | adoptadofijo |
| LG.esquina | La columna de esquina: el pórtico de fachada y el hastial a la vez La columna de esquina es la del pórtico de fachada y es a la vez la primera línea del hastial: el viento a lo largo la flexiona en su eje MENOR, como viga simplemente apoyada en su altura. Ese viento es el mismo estado físico que, en el pórtico de fachada, da succión en el techo y los muros laterales (el estado longitudinal del análisis), así que se suman en las corridas que lo llevan, con su mismo Ci y su mismo factor. Se toma el mayor momento del pórtico y el mayor del hastial a la vez aunque no caigan a la misma altura: del lado seguro. | las fuerzas del pórtico de fachada en las corridas con viento longitudinal + el momento del hastial en su eje menor, con el mismo Ci y el mismo factor de W | estática · AISC 360-22 H1-1 (flexión biaxial) · fila LG.hastial.reparto | adoptadofijo |
| LG.cordon | La brida superior del paño arriostrado de techo Las bridas superiores de los dos pórticos del paño arriostrado son los cordones de la armadura horizontal del techo, así que a la fuerza que ya llevan en su pórtico se suma ±M/s. Se suma la mayor compresión de la brida en el pórtico (de cualquier combinación) y el mayor cordón factorizado, aunque no vengan de la misma combinación ni del mismo tramo: es una cota del lado seguro. Si no cumple con la cota, se puede afinar combinación por combinación. | la mayor compresión del pórtico interior + el mayor cordón de la armadura de techo, en la brida más comprimida kgf | fila LG.techo.armadura · suma de máximos, del lado seguro | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Carga muerta | ||||
| D.acero.gamma | Peso específico del acero | 7850 kgf/m³ | E.020 Anexo 1 · Metales (pág. 28) | verificadoeditable |
| D.concreto.gamma | Peso específico del concreto armado El Anexo no tabula el armado: manda sumar 100 al simple. | 2400 kgf/m³ | E.020 Anexo 1 · Concreto Simple (grava 2300) + Art. «Añadir 100 al simple» | verificadoeditable |
| D.perfil.peso | Peso propio de cada perfil Se contrasta contra A·γ con el peso específico del acero: prueba cruzada del catálogo. | del catálogo kgf/m | AISCProp13 col. «wt./ft.» · Precor col. «Peso» | verificadofijo |
| D.cobertura.peso | Peso de la cobertura Por rango de espesor: 0,35-0,40 → 3,35 · 0,45-0,50 → 4,30 · 0,55-0,60 → 5,26 · 0,75-0,80 → 7,17. Acero zincalum ASTM A792 AZ150, ancho útil 1,00 m, trapecio 45 mm, largo hasta 12 m. | 3,35 / 4,30 / 5,26 / 7,17 kgf/m² | PRECOR TR-4 Tecnotecho · ficha técnica (CATALOGOS Y FICHAS/COBERTURAS) | verificadoeditable |
| D.equipos | Dispositivos de servicio y equipos fijos Matiz del mismo artículo: el peso de los equipos con que se AMUEBLA una zona es carga VIVA, no muerta. | peso real kgf | E.020 Art. 4 | verificadoeditable |
| Carga viva de techo | ||||
| Lr.plano | Techo con inclinación ≤ 3° | 100 kgf/m² | E.020 Art. 7.1 a) | verificadofijo |
| Lr.inclinado | Techo con inclinación > 3° θ en grados. | 100 − 5·(θ − 3) ≥ 50 kgf/m² | E.020 Art. 7.1 b) | verificadofijo |
| Lr.curvo | Techo curvo | 50 kgf/m² | E.020 Art. 7.1 c) | verificadofijo |
| Lr.liviana | Cobertura liviana, CUALQUIER pendiente ESTE ES EL CASO DEL GALPÓN: planchas onduladas o plegadas, calaminas, fibrocemento, plástico. Excepción explícita: si puede acumularse nieve, se va al Art. 11. | 30 kgf/m² | E.020 Art. 7.1 d) | verificadofijo |
| Reducción de carga viva | ||||
| Lr.red.formula | Carga viva reducida | Lr = Lo · (0,25 + 4,6/√Ai) kgf/m² | E.020 Art. 10 (pág. 17, leída de la imagen de la fórmula) | verificadofijo |
| Lr.red.Ai | Área de influencia | Ai = k · At m² | E.020 Art. 10 | verificadofijo |
| Lr.red.k | Factor k · «Tijerales principales que soportan techos livianos» La norma tiene una FILA EXCLUSIVA para nuestro tijeral. Con pórticos a 6 m y luz 20 m: At=120 m², Ai=120 → Lr = 30·(0,25+4,6/√120) ≈ 20 kgf/m². Un 33 % menos. | 1 | E.020 Art. 10, Tabla 3 | verificadofijo |
| Lr.red.min40 | Umbral para poder reducir | Ai > 40 m² | E.020 Art. 10 limitación a) | verificadofijo |
| Lr.red.piso | Piso de la reducción en carga viva de techo | Lr ≥ 0,50 · Lo kgf/m² | E.020 Art. 10 limitaciones b) y g) | verificadofijo |
| Nieve | ||||
| N.Qs.min | Carga básica de nieve sobre el suelo, mínima Equivale a 0,40 m de nieve fresca (100 kgf/m³) o 0,20 m compactada (200 kgf/m³). Retorno 50 años. EL PREFIJO ES N, DE NIEVE, PERO EL CASO DE CARGA SE LLAMA S. La norma nombra el caso con la S de snow —así aparece en las combinaciones U.2 y U.3, «0,5 (Lr ó S ó R)»— y proyecto.js lo guarda como «S». Las filas del inventario, en cambio, van con N porque el prefijo S. es SISMO, que tiene 24 filas empezando por S.V y S.C. Tenerlos los dos como S. era una mina puesta justo en el módulo que calcula las dos cosas: escribir S.C pensando en la pendiente de nieve devuelve la amplificación sísmica, y el número sale, y es otro. | 40 kgf/m² | E.020 Art. 11.2 | verificadoeditable |
| N.Qt.a | Techo θ ≤ 15° (pendiente ≤ 27 %) Sobre la proyección horizontal. | Qt = Qs kgf/m² | E.020 Art. 11.3 a) | verificadofijo |
| N.Qt.b | Techo 15° < θ ≤ 30° | Qt = 0,80 · Qs kgf/m² | E.020 Art. 11.3 b) | verificadofijo |
| N.Qt.c | Techo θ > 30° | Qt = Cs · (0,80·Qs), Cs = 1 − 0,025·(θ − 30) kgf/m² | E.020 Art. 11.3 c) | verificadofijo |
| N.desbal.corto | Desbalanceada, ℓ/2 ≤ 6 m Obligatoria para θ > 15°. En una armadura puede INVERTIR el signo de las diagonales. | 1,3·Qt en un solo faldón kgf/m² | E.020 Art. 11.3 d) (figura, pág. 19) | verificadofijo |
| N.desbal.largo | Desbalanceada, ℓ/2 > 6 m | 0,3·Qt en un faldón y 1,5·Qt en el otro kgf/m² | E.020 Art. 11.3 d) (figura, pág. 19) | verificadofijo |
| N.es.viva | Naturaleza de la carga de nieve | se considera carga viva | E.020 Art. 11.1 | verificadofijo |
| N.no.viento | Simultaneidad con viento «No será necesario incluir en el diseño el efecto simultáneo de viento y carga de nieve.» Las combinaciones de la E.090 sí emparejan W con S: el generador debe desactivar esa pareja. | NO simultáneos | E.020 Art. 11.1 | verificadofijo |
| Viento | ||||
| W.tipo | Clasificación de la edificación Tipo 1 = «edificaciones cerradas con cobertura capaz de soportar las cargas sin variar su geometría». Un galpón abierto de un lado merece revisión. | Tipo 1 (galpón cerrado) · Tipo 2 × 1,2 · Tipo 3 análisis especial | E.020 Art. 12.2 | verificadoeditable |
| W.V.min | Velocidad de diseño hasta 10 m, mínima | 75 km/h | E.020 Art. 12.3 | verificadofijo |
| W.V.mapa | Velocidad básica del sitio Es un escaneo con isotacas trazadas a mano: NO es tabla, no se hornea. Se muestra la imagen y el usuario escribe V. El propio Anexo permite usar la velocidad de un estudio local confiable. | del mapa (30 a 130) km/h | E.020 Anexo 2 · Mapa Eólico del Perú (pág. 29), retorno 50 años | verificadoeditable |
| W.Vh | Velocidad de diseño a la altura h | Vh = V · (h/10)^0,22 km/h | E.020 Art. 12.3 | verificadofijo |
| W.Vh.10 | Altura hasta la que rige la velocidad del mapa La fórmula V·(h/10)^0,22 es para las alturas mayores: por debajo de 10 m daría menos que la V del mapa, y el primer párrafo no lo permite. Se aplica con h ≥ 10 m. ERROR CORREGIDO (P22): antes se aplicaba a cualquier altura; con V = 85 km/h y una cumbrera de 9,125 m daba 83,3 km/h y 4 % menos de presión. Con V = 75 no se notaba porque el piso de 75 lo tapaba. | 10 m | E.020 Art. 12.3: «La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación (Ver Anexo 2) pero no menos de 75 Km/h.» | verificadofijo |
| W.Ph | Presión o succión del viento | Ph = 0,005 · C · Vh² kgf/m² | E.020 Art. 12.4 | verificadofijo |
| W.C | Factor de forma combinado | C = Ce − Ci | E.020 Art. 12.4 (Ce, Tabla 4) y 12.5 (Ci, Tabla 5) | verificadofijo |
| Viento · Tabla 4 (exterior) | ||||
| W.T4 | Superficies verticales de edificios | barlovento +0,8 · sotavento −0,6 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.inc15 | Superficies inclinadas a 15° o menos | barlovento +0,3 / −0,7 · sotavento −0,6 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.inc1560 | Superficies inclinadas entre 15° y 60° El caso normal de un galpón a dos aguas. | barlovento +0,7 / −0,3 · sotavento −0,6 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.inc60 | Superficies inclinadas entre 60° y la vertical | barlovento +0,8 · sotavento −0,6 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.paralelas | Superficies paralelas a la dirección del viento | −0,7 en ambas caras | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.arcos | Arcos y cubiertas cilíndricas ≤ 45° | barlovento +0,8 · sotavento −0,5 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| W.T4.otros | Anuncios y muros aislados · tanques circulares · tanques rectangulares Fuera del alcance del galpón; se hornea la tabla completa igual. | +1,5 · +0,7 · +2,0 | E.020 Tabla 4 | verificadofijo |
| Viento · Tabla 5 (interior) | ||||
| W.T5.repartidas | Aberturas uniformes en barlovento y sotavento | ± 0,3 | E.020 Art. 12.5, Tabla 5 | verificadofijo |
| W.T5.barlovento | Aberturas principales en el lado a barlovento El portón del galpón a barlovento. Con el techo a −0,7 exterior: C = −0,7 − 0,8 = −1,5, frente a −1,0 con ±0,3. Un 50 % más de succión. | + 0,8 | E.020 Art. 12.5, Tabla 5 | verificadofijo |
| W.T5.sotavento | Aberturas principales a sotavento o en los costados | − 0,6 | E.020 Art. 12.5, Tabla 5 | verificadofijo |
| Viento | ||||
| W.simultaneo | Simultaneidad de presiones y succiones exteriores Y el viento se supone actuando en dos direcciones horizontales perpendiculares. | se consideran simultáneas | E.020 Art. 12.1 | verificadofijo |
| W.zapata.metodo | Método de Zapata Baglietto cap. 1.4 No sigue la E.020: mapa de isotacas propio, coeficiente de ráfaga Cr, Cp por fórmula continua 0,04θ−1,2, Cpi=−0,5 para abertura lateral, y v=55 km/h en Ica (bajo el piso de 75). DECISIÓN: manda la E.020. Su ejemplo sirve como método, no como verificación numérica. | NO USAR | Zapata Baglietto p. 8-38 · propuesta UNI «Efecto del Viento sobre las Estructuras» | conflictofijo |
| Combinaciones LRFD | ||||
| U.1 | Combinación 1.4-1 | 1,4 D | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.2 | Combinación 1.4-2 | 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (Lr ó S ó R) | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.3 | Combinación 1.4-3 | 1,2 D + 1,6 (Lr ó S ó R) + (0,5 L ó 0,8 W) | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.4 | Combinación 1.4-4 | 1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 (Lr ó S ó R) | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.5 | Combinación 1.4-5 | 1,2 D + 1,0 E + 0,5 L + 0,2 S | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.6 | Combinación 1.4-6 LA QUE GOBIERNA EL GALPÓN. Viento que levanta contra peso propio reducido: dimensiona anclajes, arriostre de brida inferior y a veces la zapata. | 0,9 D − (1,3 W ó 1,0 E) | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| U.L1 | Factor de L igual a 1,0 «En estacionamientos, auditorios y todo lugar donde la carga viva sea mayor a 4800 Pa.» | en 1.4-3, 1.4-4 y 1.4-5 | E.090 §1.4.1 | verificadofijo |
| Combinaciones E.060 (concreto) | ||||
| U060.1 | Gravedad Contra el 1,2 D + 1,6 L de la E.090: la cimentación pide más en gravedad. Es la mitad de la costura de J.costura. | U = 1,4 CM + 1,7 CV | E.060 §9.2.1 Ec. 9-1 | verificadofijo |
| U060.viento | Con viento Los ± están verificados a nivel de glífico: el PDF los pierde en la extracción de texto —quedan dos espacios— pero el carácter de la fuente Symbol está en las cuatro ecuaciones 9-2 a 9-5, y en las 9-6 y 9-7 hay un + de verdad. La 9-3 es la hermana de la U.6 del acero: la que gobierna el anclaje por levantamiento. | U = 1,25 (CM + CV ± CVi) · U = 0,9 CM ± 1,25 CVi | E.060 §9.2.2 Ec. 9-2 y 9-3 | verificadofijo |
| U060.sismo | Con sismo | U = 1,25 (CM + CV) ± CS · U = 0,9 CM ± CS | E.060 §9.2.3 Ec. 9-4 y 9-5 | verificadofijo |
| U060.CS | El factor de CS es 1,0, no 1,25 ASIMETRÍA QUE HAY QUE VER: el viento entra amplificado 1,25 y el sismo entra tal cual. La razón —lectura, no cita— es que la E.030 ya entrega la fuerza sísmica reducida por R, al nivel de resistencia, mientras el viento de la E.020 es carga de servicio. Copiar el 1,25 sobre CS sobredimensiona la zapata; copiar el 1,0 sobre CVi la deja corta. | CS · 1,0 frente a CVi · 1,25 | E.060 §9.2.2 y §9.2.3, comparadas | verificadofijo |
| U060.nieve | En el lado del concreto la nieve es carga VIVA «Si fuera necesario incluir en el diseño el efecto de las cargas de nieve o granizo, éstas deberán considerarse como cargas vivas (CV).» OTRA COSTURA, Y NO ESTABA REGISTRADA. En el acero la nieve es un CASO PROPIO con factores propios —0,5 en la U.2, 1,6 en la U.3, 0,2 en la U.5—; en el concreto se disuelve dentro de CV y se lleva el 1,7 de la Ec. 9-1. El mismo galpón con nieve se combina distinto según qué se esté diseñando, y el generador tiene que hacer las dos cosas desde los mismos casos sin factorizar. | la nieve y el granizo se consideran CV · no hay caso S propio | E.060 §9.2.8, textual | verificadofijo |
| U060.noSimul | Sismo y viento no son simultáneos (lado concreto) «No será necesario considerar acciones de sismo y de viento simultáneamente.» Es permisivo, no prohibitivo —«no será necesario»—, igual que el Art. 11.1 de la E.020 con el viento y la nieve. Se aplica por omisión y se puede desactivar. | no se consideran a la vez | E.060 §9.2.4, textual | verificadofijo |
| U060.suelo | Con empuje lateral de suelos Entra en E8: el pedestal de un galpón tiene relleno a los lados. Ojo a la segunda: aquí el signo es + y no ±, comprobado a nivel de glífico. | U = 1,4 CM + 1,7 CV + 1,7 CE · U = 0,9 CM + 1,7 CE si CM o CV reducen el empuje | E.060 §9.2.5 Ec. 9-6 y 9-7 | verificadofijo |
| Servicio | ||||
| SV.viento.H | Deriva lateral · cerramiento metálico sobre pórtico desnudo LA TABLA DICE H/60 A H/100 con viento de 10 años. Mi H/150 era 1,5 a 2,5 veces más estricto que la referencia reconocida para este tipo de edificio: costaba acero sin razón. DG3 p.16 explica el porqué: «corner trim flexibility generally explains why metal clad buildings designed to a drift limit of height divided by 60 to height divided by 100 with ten-year wind loads have performed successfully». DECISIÓN: se adopta H/100 contra el viento de diseño de la E.020 (50 años). Como nuestra carga es mayor que la de DG3, queda del lado seguro, y se declara. | H/100 | AISC Design Guide 3, 2.ª ed., tabla de Serviceability Considerations · Cladding | adoptadoeditable |
| SV.correa.Ld | Esbeltez de correas de techado No es norma peruana ni AISC-LRFD: Zapata advierte que el LRFD no fija límites de deflexión. Se adopta como criterio, con su procedencia escrita. | L/d ≤ 70450/Fy (≈ 27,8 con A36) | Zapata 7.4 p. 198, citando el comentario AISC-ASD L3.1 | adoptadoeditable |
| SV.deflex | Deflexión vertical de miembros de techo Ojo con la carga: DG3 verifica con 0,5×LL o nieve de 50 años, no con la carga viva completa. Y la tabla es para techo CON cielo raso; un galpón no lo tiene, así que el criterio que manda para la cobertura es el del fabricante (fila SV.cobertura.defl). | L/240 con 0,5·LL | AISC Design Guide 3, 2.ª ed. · Ceilings and Partitions (techo sin cielo raso enlucido) | adoptadoeditable |
| Carga muerta | ||||
| D.cobertura.tabla | Carga admisible de la cobertura vs. separación de correas Tres tablas según continuidad: 1, 2 o 3 tramos; la continuidad sube la capacidad. Ej. e=0,45-0,50 mm: 1 tramo a 1,50 m → 150 kg/m²; 3 tramos → 188. ESTA TABLA DECIDE LA SEPARACIÓN DE CORREAS. | tabla P(kg/m²) vs L(m), 1,00 a 3,25 m kgf/m² | PRECOR TR-4 · Tabla de Cargas | verificadofijo |
| D.cobertura.neta | Naturaleza de la carga admisible tabulada «Las cargas vivas son netas. El peso propio del panel ha sido incluido en la verificación de resistencia y deflexión.» No volver a sumar el peso del panel al comparar: sería contarlo dos veces. | es carga viva NETA | PRECOR TR-4 · nota al pie de la tabla | verificadofijo |
| Servicio | ||||
| SV.cobertura.defl | Deflexión de la cobertura por carga viva «Las cargas se han calculado considerando que la sección es totalmente efectiva y que la deflexión máxima por carga viva es L/200.» Es el criterio con el que está construida la tabla de cargas: si se cambia, la tabla deja de valer. | L/200 | PRECOR TR-4 · nota al pie de la tabla | verificadofijo |
| SV.larguero.L | Deflexión horizontal de largueros de pared Con viento de 10 años en DG3; se usa contra el viento de diseño de la E.020, del lado seguro. | L/120 | AISC Design Guide 3, 2.ª ed. · «METAL PANELS / GIRTS» | adoptadoeditable |
| SV.hastial.L | Deflexión horizontal de columnas hastiales No teníamos criterio para este elemento. | L/120 | AISC Design Guide 3, 2.ª ed. · «METAL PANELS / WIND COLUMNS» | adoptadoeditable |
| SV.carga.defl | Nivel de carga para verificar deflexión de techo Las deflexiones no se verifican con la carga viva completa. | 0,5 × LL ó nieve de 50 años | AISC Design Guide 3, 2.ª ed. · Ceilings and Partitions | adoptadofijo |
| Carga muerta | ||||
| D.cobertura.pendmin | Pendiente recomendable de la cobertura La ficha 2024 quitó este dato; la de 2021 lo trae. DOS CHOQUES con otras filas: (1) Zapata p.9 avisa que la succión en barlovento es máxima cerca de los 10° — el 20 % de sierra son 11,3°, justo en la zona peor; (2) el 5 % de costa son 2,9°, casi plano, así que hay que mirar el empozamiento de la E.090 11.2, cuya exención pide «suficiente inclinación hacia puntos de drenaje libre». | 5 % costa · 20 % sierra · 25-30 % selva % | PRECOR TR-4 · ficha 2021, «Pendiente Recomendable» (CATALOGOS Y FICHAS/COBERTURAS) | verificadoeditable |
| D.cobertura.fijacion | Fijación y sellado de la cobertura Sellos: cinta butil 3/8" en traslape longitudinal, 7/8" en transversal. Define la sujeción de la correa y el punto de succión del viento sobre el panel. | autoperforante #10x3/4" a estructura · autorroscante #8x3/4" cada 750 mm en traslape longitudinal | PRECOR TR-4 · Detalle de Instalación | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| La lógica de dos niveles | ||||
| Z.dos.niveles | El área sale de servicio, el acero de rotura 15.2.2: «El área de la base de la zapata debe determinarse a partir de las fuerzas y momentos NO AMPLIFICADOS (EN SERVICIO)… a partir de la resistencia admisible del suelo». 15.2.1: la zapata «debe diseñarse para resistir las cargas AMPLIFICADAS». Son dos cálculos con dos juegos de carga distintos sobre la misma pieza. Mezclarlos es el error clásico de la cimentación. | área: cargas NO amplificadas · diseño estructural: cargas amplificadas | E.060 §15.2.1 y §15.2.2 | verificadofijo |
| Z.sin.traccion | El suelo no jala Con momento grande y carga axial pequeña —el caso del galpón bajo viento— parte de la zapata se despega. La distribución deja de ser trapecial y pasa a ser triangular sobre el área en contacto. Hay que resolverlo, no promediarlo. | en las presiones de contacto NO se consideran las tracciones | E.060 §15.2.3 | verificadofijo |
| Presión admisible | ||||
| Z.inc30 | Incremento por cargas temporales «Se podrá considerar un incremento del 30 % en el valor de la presión admisible del suelo para los estados de cargas en los que intervengan cargas temporales, tales como SISMO O VIENTO.» En un galpón el viento es precisamente la carga que manda: este 30 % cambia el área de la zapata de forma directa. | +30 % sobre la presión admisible | E.060 §15.2.4 | verificadoeditable |
| Z.sismo80 | Reducción del sismo para esfuerzos en el suelo «…ya que las solicitaciones sísmicas especificadas en la NTE E.030 están especificadas al nivel de resistencia de la estructura.» Es un puente explícito entre el nivel de resistencia de la E.030 y el nivel de servicio del suelo. OJO: aplica al sismo, NO al viento. LA E.030 DICE LO MISMO: Art. 62.2, «la determinación de las presiones actuantes en el suelo para la verificación por esfuerzos admisibles, se calcula con las fuerzas obtenidas del análisis sísmico multiplicadas por 0,8 según lo indicado en el artículo 29». | las acciones sísmicas pueden reducirse al 80 % | E.060 §15.2.5 · E.030 Art. 62.2 y Art. 29 | verificadoeditable |
| Z.sigma.neta | Presión neta del suelo No está en la E.060: es el procedimiento de la literatura peruana para descontar lo que ya pesa encima de la zapata. Si el estudio de suelos entrega la presión NETA, no se resta nada. Se reusa tal cual de Retícula, incluida su casilla de «el estudio da σs ya neta». | σn = σt − s/c − γm·(Df − hz) t/m² | Harmsen 12.5.1 · tesis UCSM 2022 ec. 35 · ya implementado en zapatas.js de Retícula | adoptadoeditable |
| Geometría | ||||
| Z.peralte.min | Peralte mínimo de la zapata Y además «deberá ser compatible con los requerimientos de anclaje de las armaduras de las columnas, pedestales y muros que se apoyen en la zapata» — que en nuestro caso son los dowels del pedestal. | 300 mm sobre el refuerzo inferior (apoyada en suelo) · 400 mm (sobre pilotes) mm | E.060 §15.7 | verificadofijo |
| Z.seccion.critica | Sección crítica cuando hay plancha de apoyo de acero ARTÍCULO HECHO A MEDIDA PARA NOSOTROS. La E.060 tiene un inciso específico para «zapatas que soporten una columna con plancha de apoyo de acero». La sección crítica NO está en la cara del pedestal ni en el borde de la placa, sino a medio camino. Aplica a momento y a cortante por igual. | en el punto medio entre la cara de la columna y el borde de la plancha | E.060 §15.4.2 (c) para momento · §15.5.2 para cortante | verificadofijo |
| Punzonamiento | ||||
| Z.punzon.Vc | Vc en dos direcciones · el menor de tres β = relación lado largo a lado corto de la columna o del área de reacción. Se toma el MENOR de los tres: cada uno domina en un régimen distinto. | (a) 0,17·(1 + 2/β)·√f'c·bo·d · (b) 0,083·(αs·d/bo + 2)·√f'c·bo·d · (c) 0,33·√f'c·bo·d N (f'c en MPa) | E.060 ecuaciones 11-33, 11-34 y 11-35 | verificadofijo |
| Z.punzon.alfa | Factor αs según la posición de la columna La posición la decide la geometría, no el usuario. En un galpón todas las columnas del perímetro son de borde o de esquina — casi ninguna es interior. | 40 interior · 30 de borde · 20 de esquina | E.060 ec. 11-34 | verificadofijo |
| Z.punzon.bo | Perímetro crítico Para pedestales cuadrados o rectangulares se permite usar secciones críticas equivalentes de cuatro lados rectos. | bo mínimo, a no menos de d/2 de la cara del pedestal cm | E.060 §11.12.1.2 | verificadofijo |
| Factores de resistencia | ||||
| Z.phi.corte | φ cortante y torsión El ACI 318 moderno usa 0,75 para lo mismo. La E.060 puede usar 0,85 porque va emparejada con SUS factores de carga, que son mayores (1,4/1,7 contra 1,2/1,6). Los φ y los factores de carga son un paquete: no se mezclan piezas de normas distintas. | 0,85 | E.060 §9.3.2.3 | verificadofijo |
| Z.phi.flexion | φ flexión sin carga axial | 0,90 | E.060 §9.3.2.1 | verificadofijo |
| Z.phi.compresion | φ compresión axial · el pedestal Leído en la página 66 renderizada: «en la medida que φPn disminuye desde 0,1 f'c Ag ó φPb». La fila decía Pn: el texto extraído pierde los φ. Con la transición escrita en φPn, φ sale de φ = 0,9 − 0,2·φPn/Plim, o sea φ = 0,9/(1 + 0,2·Pn/Plim), que vale 0,70 justo en φPn = Plim y 0,90 en Pn = 0. En un galpón el pedestal suele tener poca carga axial y momento apreciable, así que esa transición sí actúa. Con tracción axial, 0,90 (§9.3.2.2 a). | estribos 0,70 · espiral 0,75 · en flexocompresión puede subir linealmente hasta 0,90 según φPn baja desde el menor de 0,1·f'c·Ag ó φPb hasta cero | E.060 §9.3.2.2 | verificadofijo |
| Z.phi.aplast | φ aplastamiento en el concreto | 0,70 | E.060 §9.3.2.4 | verificadofijo |
| Transferencia de fuerzas | ||||
| Z.aplast | Resistencia al aplastamiento LA MISMA FÓRMULA que AISC J8-2 y E.090 §10.9. Las tres normas coinciden en la expresión. | 0,85·f'c·A1 · multiplicable por √(A2/A1), pero no más de 2 kgf | E.060 §10.17.1, invocado por §15.8.1.1 | verificadofijo |
| Z.tres.phi | TRES φ distintos para el mismo aplastamiento El concreto bajo la placa base es UNA superficie física, y tres normas la verifican con tres φ distintos. No es contradicción: cada φ va emparejado con los factores de carga de su propia norma. La consecuencia práctica es que hay que decidir DESDE QUÉ NORMA se hace la verificación y ser coherente en todo el paquete — φ y factores de carga juntos. | AISC J8: 0,65 · E.090 §10.9: 0,60 · E.060 §9.3.2.4: 0,70 | AISC J8 · E.090 §10.9 · E.060 §9.3.2.4 | conflictofijo |
| Z.dowels.traccion | Los dowels también transmiten tracción EN UN GALPÓN EL INCISO (b) NO ES TEÓRICO. Con 0,9CM − 1,25CVi el viento levanta el techo, la columna tira hacia arriba y la interfase pedestal-zapata trabaja en TRACCIÓN. Los dowels tienen que anclarse para eso, no solo para comprimir. | compresión que exceda el aplastamiento Y las fuerzas de tracción calculadas en la interfase | E.060 §15.8.1.2 (a) y (b) | verificadofijo |
| Z.dowels.min | Área mínima de dowels Ag = área bruta del elemento soportado, o sea del pedestal. | As ≥ 0,005 · Ag cm² | E.060 §15.8.2.1 | verificadofijo |
| Z.lateral | Fuerzas laterales a la zapata El cortante en la base del galpón —viento longitudinal bajando por el arriostre lateral— entra por aquí. | por cortante-fricción (§11.7) u otros medios apropiados | E.060 §15.8.1.4 | verificadofijo |
| Refuerzo | ||||
| Z.franja | Reparto del acero en zapata rectangular β = lado largo / lado corto. El resto, (1 − γs)·As, se reparte uniformemente fuera de la franja central. En la dirección larga el refuerzo va uniforme en todo el ancho (§15.4.4.1). | γs·As en la franja central de ancho igual al lado corto, γs = 2/(β+1) | E.060 §15.4.4.2 y ec. 15-1 | verificadofijo |
| Disposiciones | ||||
| Z.conectar | Vigas de conexión entre zapatas No es obligatorio: es una obligación de ANALIZAR si hace falta, evaluando el comportamiento según la rigidez de la viga y la del conjunto suelo-cimentación. | analizar la necesidad en terrenos de baja capacidad portante | E.060 §15.2.6 | verificadofijo |
| La costura | ||||
| Z.combos.E060 | Combinaciones de la norma de concreto Y §9.2.4: no es necesario considerar sismo y viento simultáneamente. | 1,4CM + 1,7CV · 1,25(CM + CV ± CVi) · 0,9CM ± 1,25CVi · 1,25(CM + CV) ± CS · 0,9CM ± CS | E.060 §9.2, ecuaciones 9-1 a 9-5 | verificadofijo |
| Z.costura | Tres normas, tres juegos de factores de carga EL NUDO DE TODO EL PROYECTO. La E.090 (acero) usa factores tipo ASCE, iguales a los del ACI 318; la E.060 (concreto) conserva los antiguos 1,4/1,7. Y el perno de anclaje, que es una pieza sola, se diseña con ACI del lado del concreto dentro de una cimentación calculada con E.060 — por eso la E.090 §10.10 exige corregir φ «en función de la relación de los factores de carga de esta Norma y los del ACI». REGLA DE ARQUITECTURA: la interfaz entre acero y cimentación transporta CASOS DE CARGA sin factorizar (D, Lr, W, E, S), y cada norma arma sus propias combinaciones. Nunca una reacción ya combinada. | E.090 acero: 1,2D + 1,6L · 0,9D − 1,3W | E.060 concreto: 1,4CM + 1,7CV · 0,9CM − 1,25CVi | ACI 318 (anclajes): 1,2D + 1,6L | E.090 §1.4.1 · E.060 §9.2 · ACI 318 · corrección exigida por E.090 §10.10 | conflictofijo |
| Z.levantamiento | La zapata del galpón tiene que pesar En un edificio la zapata se dimensiona por área: cuánta superficie hace falta para no exceder la presión admisible. EN UN GALPÓN, LA MISMA ZAPATA PUEDE DIMENSIONARSE POR PESO: cuánto volumen de concreto y relleno hace falta para que el viento no la levante. Son dos criterios distintos sobre la misma pieza, y la combinación con 0,9 sobre la carga muerta existe precisamente para ese caso. | verificar 0,9CM − 1,25CVi con el peso propio de zapata y relleno | E.060 ec. 9-3 · E.090 comb. 1.4-6 | verificadofijo |
| El suelo | ||||
| Z.servicio | Las combinaciones de servicio para el suelo LA E.060 NO LAS LISTA: dice «fuerzas y momentos no amplificados (en servicio)» y nada más. La fuente primaria que sí las da es la E.090 §1.4.1, en el párrafo del método ASD, leído en la página renderizada: «las cargas se combinarán con factores iguales a 1,0, la solicitación sísmica se debe considerar dividida entre 1,4 y no se considerará que el viento y sismo actúan simultáneamente». Salen D · D + techo · D + W · D + techo + W · D + E · y con nieve D + S + E. CONFLICTO EN EL SISMO: la E.090 lo divide entre 1,4 (0,714) y la E.060 §15.2.5 lo reduce al 80 % para el suelo. DECISIÓN: 0,80, porque para la cimentación manda la E.060 y además es la mayor de las dos. Y nieve con viento no van juntas (E.020 Art. 11.1, fila N.no.viento). Con viento o sismo, la presión admisible sube un 30 % (fila Z.inc30). | factores 1,0 · viento y sismo no simultáneos · sismo al 80 % | E.060 §15.2.2 y §15.2.5 · E.090 §1.4.1, párrafo del ASD | conflictofijo |
| Z.signo | El ± de las combinaciones de la E.060 La E.060 escribe ±CVi y ±CS. Como en el acero (fila A.viento.signo), el viento y el sismo entran como estados físicos en las dos direcciones, así que el ± ya está cubierto: se usa el factor con su magnitud. La variante − aplicada a un estado físico convertiría la succión en presión. | la variante + con cada estado físico de viento o sismo, que ya van en las dos direcciones | E.060 §9.2 · fila A.viento.signo | adoptadofijo |
| Z.peso | El peso de la cimentación y del relleno Para la PRESIÓN EN SERVICIO, el peso del concreto del pedestal y la zapata se suma a la carga de la columna, y el relleno de encima y la sobrecarga se descuentan de la presión admisible (fila Z.sigma.neta, como Retícula). Para el LEVANTAMIENTO cuenta TODO lo que sujeta la zapata contra el viento: pedestal, zapata y relleno, con 0,9 por ser carga muerta en la 9-3 (fila Z.levantamiento). Para el CONCRETO, la presión amplificada sale con todo el peso por el factor de la muerta de cada combinación, y a cada volado se le resta lo que pesan la zapata y el relleno que tiene encima: lo que dobla y corta es la diferencia. Con presión uniforme da lo mismo que la presión neta; con presión triangular NO, y el volado que no apoya queda cargado solo por su peso, hacia abajo: momento negativo, cara superior en tracción, parrilla superior. Esa parrilla se calcula con el mismo recubrimiento (no baja de 70 mm, del lado seguro) y sin sumarle el mínimo de §9.7.2, que es de la sección entera y ya lo pone la parrilla de abajo. | pedestal y zapata con γc · relleno con el γ del estudio de suelos · cuentan como carga muerta kgf | filas D.concreto.gamma, Z.sigma.neta y Z.levantamiento | adoptadofijo |
| Z.vuelco | Cuando la resultante se sale de la base Sin tracción en el contacto (fila Z.sin.traccion), con e > L/6 la presión es triangular sobre una longitud 3·(L/2 − e), y con e ≥ L/2 no hay presión que equilibre: la zapata vuelca. La norma no da un factor de seguridad al vuelco. EN SERVICIO queda implícito en que la presión máxima, que crece mucho al acercarse e a L/2, no pase de la admisible; se informa e/L. CON LAS COMBINACIONES DE LA E.060 la resultante también tiene que caer dentro: si no, la carga de diseño no tiene reacción que la equilibre y el concreto no se puede diseñar con ella, así que es FALLA y no una combinación que se salta. Muerde con 0,9·D + 1,25·W, que lleva la resultante 1,25/0,9 = 1,39 veces más lejos que D + W en servicio. | sin tracción, la resultante tiene que caer dentro: e < L/2 · en servicio se informa e/L · con cargas amplificadas, si cae fuera es falla | E.060 §15.2.3 (sin tracciones) | adoptadofijo |
| Z.deslizamiento | El deslizamiento de la zapata El cortante en la base de un galpón lo resiste el rozamiento entre la zapata y el suelo, y el coeficiente es del estudio de suelos. La E.060 no da ni el método ni el factor de seguridad, así que el módulo calcula μ·N/H en cada combinación de servicio y lo enseña, sin decir «cumple»: el criterio lo pone el estudio de suelos o el proyectista. Si no se da μ, se dice que no se comprobó. | se informa μ·N/H en servicio, con μ del estudio de suelos · la E.060 no fija factor | decisión de alcance: la E.060 no lo trata | adoptadofijo |
| Z.plano | Qué momentos llegan a la zapata Las reacciones del análisis son del pórtico plano, así que en su plano la zapata recibe el momento del pórtico. A lo largo llega lo que baja por la cruz de fachada y el viento de los hastiales, que longitudinal.js calcula aparte: van a las zapatas del paño arriostrado, de fachada y de la columna hastial (fila ZT.tipos), como cortante Hz porque a lo largo la base es articulada (fila Z.longitudinal.articulada). La zapata del pórtico interior típico no recibe nada a lo largo, y se dice. | en su plano, el momento del pórtico · a lo largo, el cortante de la cruz y del hastial (fila ZT.tipos) | fila A.portico.tipico | adoptadofijo |
| La zapata como elemento de concreto | ||||
| Z.As.min | Acero mínimo de la zapata §10.5.4: «Para losas estructurales y zapatas de espesor uniforme, el acero mínimo en la dirección de la luz debe ser el requerido por 9.7». Y §9.7.2 da 0,0020 para corrugadas con fy < 420 MPa y 0,0018 para fy ≥ 420 MPa, sobre la sección total. OJO AL UMBRAL: «fy = 4200 kg/cm²» son 412 MPa, que caen en 0,0020; el acero Grado 60 peruano (ASTM A615) tiene fy = 420 MPa y cae en 0,0018. Por eso el acero se elige por grado y no como un número suelto. | barras corrugadas fy < 420 MPa: 0,0020 · fy ≥ 420 MPa: 0,0018 · en la cara en tracción, no menos de 0,0012 | E.060 §10.5.4, que remite a §9.7.2 | verificadofijo |
| Z.s.max | Separación máxima del refuerzo de la zapata Textual: «El espaciamiento máximo del refuerzo no debe exceder tres veces el espesor ni de 400 mm». | 3·h y no más de 400 mm mm | E.060 §10.5.4 | verificadofijo |
| Z.Vc.viga | Cortante como viga ancha La zapata se comprueba como viga ancha (11.12.1.1) y como losa en dos direcciones (punzonamiento, fila Z.punzon.Vc). Como viga, la sección crítica está a d de la cara del pedestal y abarca todo el ancho. En kgf/cm² el 0,17 se convierte exacto con la raíz de MPa a kgf/cm²: 0,543. Retícula usa 0,53, la forma antigua del ACI en kgf/cm²; es un 2,4 % más baja y queda del lado seguro. | Vc = 0,17·√f'c·b·d (MPa) · sección crítica a d de la cara del pedestal, en todo el ancho | E.060 §11.12.1.1, ec. 11-3 (§11.3.1.1) y §15.5.2 | verificadofijo |
| Z.bloque | El bloque de esfuerzos para la flexión El acero por flexión sale de Mu = φ·As·fy·(d − a/2) con a = As·fy/(0,85·f'c·b), φ = 0,90 (fila Z.phi.flexion). β1 = 0,85 entre 17 y 28 MPa, baja hasta 0,65 en 56 MPa interpolando. | 0,85·f'c sobre a = β1·c · β1 = 0,85 hasta 28 MPa | E.060 §10.2.7.1 y §10.2.7.3 | verificadofijo |
| Z.As.max | Acero máximo por flexión En elementos a flexión con Pn < 0,1·f'c·Ag el acero en tracción no pasa de 0,75 veces el que produce la falla balanceada (§10.3.4). La falla balanceada sale de εcu = 0,003 (§10.2.3) y Es = 200 000 MPa (§8.7.3). En una zapata casi nunca muerde, porque manda el mínimo, pero se comprueba. | As ≤ 0,75·Asb · εcu = 0,003 · Es = 200 000 MPa | E.060 §10.3.4, §10.2.3 y §8.7.3 | verificadofijo |
| Z.rec | Recubrimiento del concreto colocado contra el suelo Textual: «Concreto colocado contra el suelo y expuesto permanentemente a él ... 70 mm». El recubrimiento es dato del proyecto, pero no puede bajar de aquí. | 70 mm como mínimo mm | E.060 §7.7.1 (a) | verificadofijo |
| Z.punzon.momento | El momento que el pedestal transfiere por punzonamiento La zapata de una columna empotrada recibe momento, y una parte se transmite por excentricidad del cortante en la sección de punzonamiento. Omitirlo deja el punzonamiento del lado inseguro justo en el caso del galpón. La E.060 lo escribe para «conexiones losa a columna» (11.12.6) dentro de las «disposiciones especiales para losas y zapatas» (11.12): se aplica a la zapata, y eso es lo que se adopta. Ac = 2d(c1 + c2 + 2d) y Jc = d(c1+d)³/6 + (c1+d)d³/6 + d(c2+d)(c1+d)²/2, leídos en la Fig. 11.12.6 renderizada; c1 es el lado del pedestal en la dirección del momento. | vu = Vu/Ac + γv·Mu·c/Jc · γv = 1 − γf · γf = 1/(1 + ⅔·√(b1/b2)) | E.060 §11.12.6, Fig. 11.12.6 (columna interior) y ec. 13-1 | adoptadofijo |
| Z.desarrollo | El anclaje de las barras de la zapata §15.6 manda desarrollar el refuerzo a cada lado de la sección crítica según el Capítulo 12. La longitud de desarrollo depende del diámetro, la separación y el recubrimiento, y no está conectada en este módulo: se avisa para que se compruebe, normalmente con gancho en el extremo. | no se verifica aquí · se avisa | E.060 §15.6 y Cap. 12 | adoptadofijo |
| El pedestal | ||||
| PD.definicion | Qué es un pedestal Textual: «Pedestal — Elemento vertical en compresión que tiene una relación entre la altura sin apoyo y el promedio de la menor dimensión lateral no mayor a 3». Dentro de ese límite la esbeltez no se mira; fuera, el pedestal es una columna corta y se comprueba con PD.esbeltez. | elemento vertical en compresión con altura sin apoyo / menor dimensión lateral ≤ 3 | E.060 §2.2, Definiciones | verificadofijo |
| PD.esbeltez | Esbeltez cuando el pedestal pasa de 3 §10.13.2: «Para elementos en compresión no arriostrados contra desplazamientos laterales, pueden despreciarse los efectos de la esbeltez cuando kℓu/r es menor que 22». §10.11.2: r = 0,3 veces la dimensión en la dirección en que se considera la estabilidad. k = 2 es el voladizo: empotrado en la zapata y libre de desplazarse arriba, porque la placa base no lo arriostra. Es lo seguro. Si no cumple, el módulo NO amplifica momentos (§10.13.4, no está escrito): pide agrandar el pedestal. | se desprecia si k·ℓu/r < 22 · r = 0,3·h en la dirección considerada · k = 2 | E.060 §10.13.2 y §10.11.2 · k = 2 por decisión | adoptadofijo |
| PD.rho | Cuantía del refuerzo longitudinal §10.9.1: «no debe ser menor que 0,01 ni mayor que 0,06 veces el área total, Ag». §10.9.2: cuatro barras dentro de estribos rectangulares. §10.8.3 permitiría usar un área reducida, no menor que la mitad, para el mínimo Y para la resistencia; no se usa: el pedestal se diseña con su sección entera y el 1 %, del lado seguro. | 0,01·Ag ≤ Ast ≤ 0,06·Ag · al menos 4 barras | E.060 §10.9.1 y §10.9.2 | verificadofijo |
| PD.Pnmax | Tope de la carga axial con estribos Leído en la página renderizada. Con estribos según 7.10.5. φ = 0,70. | φPn,max = 0,80·φ·[0,85·f'c·(Ag − Ast) + fy·Ast] kgf | E.060 §10.3.6.2, ec. 10-2 | verificadofijo |
| PD.compatibilidad | Cómo se calcula la resistencia a flexocompresión Las hipótesis de §10.2: deformación máxima del concreto 0,003 (§10.2.3); el acero, Es veces su deformación y no más de fy (§10.2.4, textual); el concreto no resiste tracción (§10.2.5); bloque rectangular equivalente (§10.2.7, fila Z.bloque). La curva de interacción se arma barriendo la profundidad del eje neutro, y el ratio es la distancia al origen de la demanda entre la de la curva por el mismo rayo. | εcu = 0,003 · fs = Es·εs ≤ fy · bloque de 0,85·f'c en a = β1·c · sin tracción en el concreto | E.060 §10.2.3, §10.2.4, §10.2.5 y §10.2.7 | verificadofijo |
| PD.Vc | Cortante que resiste el concreto del pedestal Nu/Ag en MPa. Con tracción significativa §11.3.1.3 manda Vc = 0 «a menos que se haga un análisis más detallado usando 11.3.2.3», y eso es lo que se hace: la 11-8, con Nu negativo, que no baja de cero. En el galpón la tracción es la de 0,9·CM + 1,25·CVi. | compresión: Vc = 0,17·√f'c·(1 + Nu/(14·Ag))·bw·d · tracción: Vc = 0,17·(1 + 0,29·Nu/Ag)·√f'c·bw·d ≥ 0 kgf | E.060 ec. 11-4 (§11.3.1.2) y ec. 11-8 (§11.3.2.3) | verificadofijo |
| PD.Vs | El refuerzo por cortante Leído en las páginas 91 y 92 renderizadas. Av son las dos ramas del estribo paralelas al cortante. | Vs = Av·fyt·d/s ≤ 0,66·√f'c·bw·d · s ≤ d/2 y 600 mm (a la mitad si Vs > 0,33·√f'c·bw·d) · Av,min = máx(0,062·√f'c, 0,35)·bw·s/fyt si Vu > 0,5·φVc · fyt ≤ 420 MPa | E.060 ec. 11-15, §11.5.5.1, §11.5.5.3, §11.5.6.1, ec. 11-13, §11.5.7.9 y §11.5.2 | verificadofijo |
| PD.estribos | Estribos de un elemento en compresión Leído en la página 57 renderizada. Y arriba, los de los pernos de anclaje: al menos 2 de 1/2" o 3 de 3/8" en los 125 mm superiores (fila J.anclaje.E060.confinamiento). | diámetro ≥ 8 mm con barras hasta 5/8" · ≥ 3/8" con barras de más de 5/8" hasta 1" · s ≤ 16·db, 48·dest y la menor dimensión | E.060 §7.10.5.1 y §7.10.5.2 | verificadofijo |
| PD.rec | Recubrimiento del pedestal El pedestal se encofra y luego se rellena: está en contacto con el suelo pero no se vacía contra él, así que es el inciso (b) y no los 70 mm del (a). Se comprueba en el estribo (40 mm, son de 1/2" o menos) y en la barra longitudinal, que queda a recubrimiento + estribo. | en contacto permanente con el suelo: 40 mm con barras de 5/8" o menores · 50 mm con 3/4" o mayores mm | E.060 §7.7.1 (b) | verificadofijo |
| PD.separacion | Distancia libre entre barras longitudinales Textual: «En elementos a compresión reforzados transversalmente con espirales o estribos, la distancia libre entre barras longitudinales no debe ser menor de 1,5 db ni de 40 mm». Si las barras no caben, el pedestal no se puede armar así. | ≥ 1,5·db y ≥ 40 mm mm | E.060 §7.6.3 | verificadofijo |
| PD.friccion | El cortante en la junta con la zapata §15.8.1.4 manda transferir la fuerza lateral por cortante-fricción. μ depende de cómo se vacíe: el pedestal con la zapata a la vez (1,4λ), o después sobre la zapata endurecida con la junta rugosa de 6 mm (1,0λ, §11.7.9) o sin hacerla rugosa (0,6λ). Es dato del proyecto. La tracción neta (§11.7.7) se resta del acero disponible: Avf,eficaz = Avf − Nt/(φ·fy). La compresión permanente que §11.7.7 deja sumar no se suma. | φVn = φ·μ·Avf·fy ≤ φ·mín(0,2·f'c·Ac, 5,5·Ac) · μ = 1,4 monolítico, 1,0 junta rugosa, 0,6 junta lisa · fy ≤ 420 MPa · la tracción neta con acero adicional | E.060 §15.8.1.4, ec. 11-25, §11.7.4.3, §11.7.5, §11.7.6 y §11.7.7 | verificadofijo |
| PD.friccion.Avf | Qué barras cuentan como acero de cortante-fricción Las barras de la cara que el momento tracciona ya están trabajando a flexión en la junta, así que no se cuentan dos veces. Las demás cruzan el plano y se anclan en la zapata (§11.7.8). Es lo seguro. | todas menos las de la cara traccionada | decisión: E.060 §11.7.7 y §11.7.8 | adoptadofijo |
| PD.ldc | Desarrollo de las barras del pedestal en compresión Leído en la página 111 renderizada. fy y √f'c en MPa; 0,043 en mm²/N. No se usa el factor 0,75 de §12.3.3(b) por confinamiento. | ℓdc = máx(0,24·fy/√f'c, 0,043·fy)·db ≥ 200 mm mm | E.060 §12.3.1 y §12.3.2 | verificadofijo |
| PD.ldg | Desarrollo con gancho estándar en tracción §12.5.2 leído en la página 112: ψe = 1,2 con recubrimiento epóxico, λ = 1,3 con concreto liviano, y 1,0 en los demás casos. CONFLICTO EN EL MÍNIMO: la E.060 escribe «no debe ser menor que el MENOR valor entre 8 db y 150 mm», y el ACI 318, de donde viene, dice el MAYOR. Se toma el mayor: es lo seguro, y en la práctica no muerde, porque 0,24·fy/√f'c sale cerca de 22·db. No se usan los factores 0,7 y 0,8 de §12.5.3. | ℓdg = 0,24·ψe·λ·fy/√f'c·db, con ψe = λ = 1 · no menos que máx(8·db, 150 mm) mm | E.060 §12.5.1 y §12.5.2 | conflictofijo |
| PD.anclaje.zapata | El peralte de zapata que piden las barras del pedestal Las barras del pedestal siguen dentro de la zapata como dowels (§15.8.2.1 pide 0,005·Ag y el pedestal ya lleva 0,01·Ag) y terminan en gancho apoyado sobre la parrilla de abajo. Lo que tienen para desarrollarse es el peralte menos el recubrimiento y las dos capas de la parrilla. EN UN GALPÓN EMPOTRADO LAS BARRAS TRACCIONAN casi siempre (el momento, y 0,9·CM + 1,25·CVi), así que manda ℓdg, y eso puede pedir una zapata más peralta que la que pide el concreto: se le pasa a zapatas.js como peralte mínimo. | h ≥ ℓ + recubrimiento + 2·db de la parrilla · ℓ = ℓdg si alguna combinación tracciona las barras en la junta, si no ℓdc cm | filas PD.ldc, PD.ldg, Z.dowels.traccion y Z.dowels.min | adoptadofijo |
| PD.cargas | Con qué cargas se diseña el pedestal Igual que la zapata: el concreto combina con los factores de la E.060 (fila J.costura) y le llegan los casos de primer orden. El segundo orden del pórtico de acero (B2) no entra en estas combinaciones; se avisa. Se comprueban dos secciones: arriba, con lo que da la placa, y abajo, en la junta, con el cortante llevado por la altura del pedestal. | las combinaciones de la E.060 desde los casos sin factorizar · momento en la base = M − H·altura · su peso con el factor de la muerta | filas A.reacciones.casos, Z.combos.E060 y Z.signo | adoptadofijo |
| PD.cap21 | Las disposiciones sísmicas del Capítulo 21 El sistema sismorresistente del galpón es el pórtico de acero, pero el pedestal le lleva las fuerzas sísmicas a la cimentación. Las exigencias del Capítulo 21 para elementos de concreto (confinamiento, diseño por capacidad) no están escritas aquí: se avisa en vez de callarlo. | no se comprueban · se avisa | decisión de alcance | adoptadofijo |
| El suelo | ||||
| Z.biaxial | La presión con momento en las dos direcciones Con momento en las dos direcciones la presión ya no es un trapecio: es un plano, y donde ese plano saldría negativo el suelo no tira (§15.2.3), así que la zona de contacto se reduce. Mientras la resultante esté en el núcleo romboidal (|ex|/L + |ey|/B ≤ 1/6) el plano entero es la solución, cerrada. Fuera, el plano truncado se determina por equilibrio —su volumen es N y sus momentos N·ex y N·ey— y se resuelve por Newton sobre una malla de 80 × 80 celdas; las integrales del concreto se hacen luego con ese plano. Con un solo momento se usa la solución de siempre, la del trapecio o el triángulo. Si la resultante cae fuera de la base no hay solución: vuelca. | sin tracción: dentro del núcleo |ex|/L + |ey|/B ≤ 1/6, el plano entero · fuera, el plano truncado q = máx(0, a + b·x + c·y) que equilibra N, N·ex y N·ey kgf/cm² | E.060 §15.2.3 (sin tracciones) · estática | adoptadofijo |
| Z.longitudinal.articulada | Lo que llega a la zapata a lo largo La placa base empotra la columna en el plano del pórtico; a lo largo, con los pernos en las dos filas de ese plano y la columna flexionando por su eje débil, no se cuenta con empotramiento: la columna se modela articulada en esa dirección (como la columna hastial y la de esquina en LG.hastial.reparto). Así a la zapata llega Hz y no momento, y Hz da en el fondo un momento Hz·(altura del pedestal + h). Es lo seguro para la zapata respecto de suponer un empotramiento que no se detalló. | solo el cortante Hz: en la dirección longitudinal la base de la columna es articulada · el momento en la zapata es Hz·(pedestal + h) | decisión de modelo · filas LG.fachada.cruz y LG.hastial.reparto | adoptadofijo |
| La zapata como elemento de concreto | ||||
| Z.punzon.biaxial | El punzonamiento con momento en las dos direcciones El §11.12.6 da la transferencia por excentricidad del cortante para el momento en una dirección. Con momento en las dos, cada uno se transfiere por su propia excentricidad sobre la misma sección crítica, y los esfuerzos se suman en la esquina, donde coinciden los dos máximos: γv y Jc se calculan para cada dirección intercambiando c1 y c2. Es la extensión directa y del lado seguro. | vu = Vu/Ac + γv1·M1·c1/Jc1 + γv2·M2·c2/Jc2, cada uno con su γv y su Jc, cambiando c1 por c2 | E.060 §11.12.6 aplicado en cada dirección · fila Z.punzon.momento | adoptadofijo |
| El pedestal | ||||
| PD.biaxial | El pedestal con momento en las dos direcciones A lo largo la base de la columna es articulada (fila Z.longitudinal.articulada): arriba del pedestal no llega momento en b, y en la junta llega Hz·altura. Con momento en las dos direcciones se arma la curva de §10.2 en cada una —la segunda con la misma sección girada— y se toma la recta entre las dos capacidades a la misma carga axial. La superficie de interacción de una sección de concreto armado es convexa, así que esa recta queda por dentro de la superficie real: es del lado seguro, y desaprovecha algo de capacidad en la diagonal. La E.060 no trae un método para flexión biaxial; si esta cota no alcanza, se puede afinar barriendo el eje neutro inclinado. | Mux/φMnx(Pu) + Muy/φMny(Pu) ≤ 1, con las dos capacidades a la misma Pu, de la curva de §10.2 en cada dirección | E.060 §10.2 (cada curva) · convexidad de la superficie de interacción | adoptadofijo |
| Los tipos de zapata | ||||
| ZT.tipos | Qué zapatas se diseñan No todas las zapatas de un galpón reciben lo mismo. La del pórtico interior típico solo lleva el pórtico. Las de los pórticos que bordean un paño arriostrado de fachada llevan además lo que baja por la cruz: el cortante a lo largo y un tirón o una compresión. Las del pórtico de fachada llevan su pórtico (medio paño) y, en la columna de esquina, el viento del hastial; si el paño extremo está arriostrado, también la cruz. Las de las columnas hastiales llevan su peso, el del muro y el viento del hastial. Se diseña la peor de cada tipo; el plano de cimentación tiene que decir cuál va dónde. | la del pórtico interior · la del paño arriostrado de fachada · la del pórtico de fachada · la de la columna hastial | filas A.portico.tipico, LG.fachada.cruz y LG.hastial.reparto | adoptadofijo |
| ZT.cruz | Lo que baja por la cruz a cada zapata La cruz solo tracciona una diagonal, y cuál depende del sentido del viento o del sismo, que va en los dos. Así que la misma zapata, según el sentido, es la base de la diagonal que tira —recibe el cortante a lo largo y un tirón hacia arriba— o la de la otra columna —recibe compresión y nada a lo largo—. Se diseña con las dos. El viento a lo largo es el MISMO estado físico que en el pórtico succiona el techo, así que se suman en el mismo caso, con su Ci. El sismo a lo largo entra como un estado aparte. | dos variantes por estado: la base de la diagonal que tracciona (Hz y tirón H·h/s) y la otra columna (compresión H·h/s) kgf | fila LG.fachada.cruz · el viento y el sismo van en los dos sentidos | adoptadofijo |
| ZT.hastial | La zapata y la placa de la columna hastial La columna hastial es articulada abajo en las dos direcciones y no lleva techo: a su zapata llega su peso con el del muro, y el cortante de abajo del viento del hastial (w·H/2), con barlovento y sotavento. No hay momento de la columna: lo que hay es Hz por la altura del pedestal y la zapata. La placa se verifica con 1,2·D de compresión y 1,3·W de cortante en la llave, con los mismos datos de placa que la columna del pórtico. | la columna hastial con más viento · D: su peso y el muro de su franja · W: su reacción de abajo, barlovento o sotavento · placa con compresión y cortante, sin momento | filas LG.hastial.reparto, LG.cerramiento y A.hastial.deslizante | adoptadofijo |
| ZT.placa.cruz | La placa del paño arriostrado Las corridas del análisis son del pórtico en su plano y no llevan el tirón de la cruz. Para la placa y los pernos de la base de un paño arriostrado se añaden las combinaciones de la E.090 con los casos de la zapata (el pórtico más la cruz), en primer orden: a lo largo la fuerza la lleva la cruz y no hay ladeo que amplificar. El cortante en la llave es la resultante de los dos. | además de las corridas del pórtico, las combinaciones de la E.090 con lo que llega a lo largo, en primer orden | filas ZT.cruz y J.base.momento.metodo · E.090 §1.4.1 | adoptadofijo |
| El suelo | ||||
| Z.volteo.E030 | El factor de seguridad al volteo con sismo Leído en la página 28 renderizada. Art. 64.1: «Toda estructura y su cimentación deben diseñarse para resistir el momento de volteo que produce un sismo». Art. 64.2: «El factor de seguridad calculado con las fuerzas que se obtienen en el análisis estructural, SIN considerar la reducción establecida en el artículo 29 [el 0,8], debe ser mayor o igual que 1,2». Se toma por la arista de la zapata: el momento estabilizante es N·L/2 con todo el peso que sujeta (pedestal, zapata y relleno), el volcador el de la base, y en cada dirección por separado. Va además de la condición de que la resultante caiga dentro (fila Z.vuelco): FS ≥ 1,2 es e ≤ L/2,4. | FS = N·(L/2)/M ≥ 1,2 en cada dirección · con D + 1,0·E, SIN el 0,8 del Art. 29 | E.030 Art. 64.1 y 64.2 · Art. 29 | verificadofijo |
| Z.conexion | Las vigas de conexión entre zapatas Leído en la página 28 renderizada. Textual: «Para zapatas aisladas con o sin pilotes en suelos tipo S3 y S4, para las Zonas 3 y 4, y en general para suelos con una presión admisible menor que 0,10 MPa, se provee elementos de conexión en ambas direcciones, los que se diseñan en tracción o compresión, para una fuerza horizontal mínima equivalente al 10% de las cargas verticales amplificadas que soporta la zapata, adicionalmente a las solicitaciones por flexión que pudieran existir». 0,10 MPa son 1,02 kgf/cm². La carga vertical amplificada es la mayor que baja de la columna en las combinaciones de la E.060. | se exigen con suelo S3 o S4 en las zonas 3 y 4, o con presión admisible < 0,10 MPa · en las dos direcciones · a tracción y a compresión, con el 10 % de la carga vertical amplificada de la zapata kgf | E.030 Art. 65.1 · E.060 §15.2.6 (fila Z.conectar) | verificadofijo |
| Z.conexion.diseno | Cómo se verifica la viga de conexión La viga se diseña para la fuerza axial del Art. 65.1 como tirante y como puntal: en tracción solo trabaja el acero; en compresión, la sección corta con el tope de la ec. 10-2. La cuantía mínima es la de un elemento en compresión (§10.9.1), sin la reducción de §10.8.3: del lado seguro. NO se verifica la flexión que pueda tener (por ejemplo si se usa para centrar una zapata excéntrica) ni el pandeo: la viga va enterrada y el terreno la sujeta. Se avisa. | tracción: As ≥ F/(0,9·fy) · compresión: F ≤ 0,80·0,70·[0,85·f'c·(Ag − Ast) + fy·Ast] · As ≥ 0,01·Ag y 4 barras | E.060 §9.3.2.2, §10.3.6.2 (ec. 10-2) y §10.9 | adoptadofijo |
| Materiales | ||||
| C.Ec | Módulo de elasticidad del concreto Textual §8.5.2: «Para concretos de peso unitario normal (wc ≈ 2300 kg/m3), Ec, puede tomarse como: Ec = 4700 √f'c (en MPa) (8-3)». El anexo de la norma da la misma ecuación en kgf/cm²: «(8-3) Ec = 15000 √f'c». §8.5.1 da la general con wc para 1450 a 2500 kg/m³; para el concreto armado normal de las zapatas manda la 8-3. Se enseña en Datos como valor derivado; las zapatas no lo usan para dimensionar. | Ec = 15 000·√f'c (kgf/cm²) · = 4700·√f'c en MPa, para concreto de peso normal (wc ≈ 2300 kg/m³) kgf/cm² | E.060 §8.5.2, ec. (8-3) · y su forma en kgf/cm² del anexo de unidades | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Resistencia | ||||
| C.Pn | Resistencia nominal en compresión Se toma el MENOR de los estados límite aplicables: pandeo por flexión, torsional y flexo-torsional (AISC E1). | Pn = Fn·Ag kgf | AISC E3-1 · E.090 5.2-1 | verificadofijo |
| C.phi | Factor de resistencia en compresión LA DIVERGENCIA MÁS CARA DEL CAPÍTULO, y la más fácil de pasar por alto porque es un solo número. El AISC 360-22 da 0,90 y la E.090 da 0,85: un 5,9 % de diferencia en la resistencia de diseño de TODA columna, diagonal y montante en compresión. DECISIÓN: manda el AISC 360-22. Al contrastar contra cualquier ejemplo de Zapata la diferencia aparecerá exactamente ahí. | φc = 0,90 | AISC E1 · E.090 §5.2.1 da φc = 0,85 | conflictofijo |
| C.Fn.a | Pandeo inelástico | Fn = [0,658^(Fy/Fe)]·Fy cuando Lc/r ≤ 4,71·√(E/Fy) ó Fy/Fe ≤ 2,25 kg/cm² | AISC E3-2 | verificadofijo |
| C.Fn.b | Pandeo elástico El 0,877 castiga la imperfección inicial: ni siquiera en el rango elástico se alcanza el Euler teórico. | Fn = 0,877·Fe cuando Lc/r > 4,71·√(E/Fy) ó Fy/Fe > 2,25 kg/cm² | AISC E3-3 | verificadofijo |
| C.Fe | Esfuerzo crítico de pandeo elástico (Euler) | Fe = π²·E / (Lc/r)² kg/cm² | AISC E3-4 | verificadofijo |
| Pandeo por flexión | ||||
| C.Fn.frontera | Las dos formas de la frontera no son exactamente la misma EL 4,71 ES 1,5·π REDONDEADO, y se deduce: Fy/Fe = 2,25 equivale a π²E/(Lc/r)² = Fy/2,25, o sea Lc/r = 1,5·π·√(E/Fy) = 4,712389·√(E/Fy). MEDIDO: con A36, la forma tabulada da Lc/r = 133,71 y ahi Fy/Fe = 2,2477, no 2,25; la exacta da 133,78. Las dos formas difieren un 0,051 %. POR QUÉ DA IGUAL EN LA PRÁCTICA: la curva es casi continua en la frontera —la rama inelástica da 0,658^2,25·Fy = 986,57 kgf/cm2 y la elástica 986,14, un salto de 0,044 %— asi que elegir una forma u otra cambia el resultado tres cifras mas abajo. DECISIÓN: el código usa Fy/Fe ≤ 2,25, que es la exacta. El 4,71 se calcula aparte y se muestra, porque es la forma en que aparece en los libros y en los ejemplos. ES UN PATRÓN, NO UN CASO AISLADO: lo mismo pasa con el 1,95 y el 6,76 de la F2-6 y con el 1,51 de la G2-11. La regla y sus consecuencias están en la fila V.Cv2.coef. | Fy/Fe ≤ 2,25 es la EXACTA · Lc/r ≤ 4,71·√(E/Fy) es la misma redondeada | AISC E3, las dos redacciones del propio artículo · derivado y medido | verificadofijo |
| Resistencia | ||||
| C.identicas | ¿Difieren las curvas de las dos normas? HALLAZGO ÚTIL. La E.090 escribe λc = (Kl/rπ)·√(Fy/E) y da Fcr = (0,658^λc²)·Fy para λc ≤ 1,5 y Fcr = (0,877/λc²)·Fy para λc > 1,5. Pero λc² = Fy/Fe exactamente, y λc = 1,5 ↔ Fy/Fe = 2,25, y (0,877/λc²)·Fy = 0,877·Fe. ES LA MISMA CURVA con otra notación. Lo único que de verdad cambia entre las dos normas en pandeo por flexión es el φc. | NO · son algebraicamente idénticas | AISC E3-2/E3-3 contra E.090 5.2-2/5.2-3, comprobado algebraicamente | verificadofijo |
| C.nomenclatura | El símbolo cambió de nombre El 360-22 renombró Fcr a Fn en los capítulos E y F. McCormac (sobre 360-10) y Zapata dicen Fcr. Es solo nombre, pero confunde al comparar. | 360-22: Fn · 360-16 y E.090: Fcr | AISC E3 (360-22) | verificadofijo |
| Longitud efectiva | ||||
| C.Lc | Longitud efectiva El AISC la determina por el Cap. C (Método Directo, K = 1) o el Apéndice 7 (Longitud Efectiva). La E.090 remite a su §3.2. | Lc = K·L cm | AISC E2 · E.090 §5.1.1 | verificadofijo |
| C.esbeltez | Límite de esbeltez en compresión CORRECCIÓN A LO QUE ESCRIBÍ ANTES: dije que el 360-22 había eliminado el límite de 200. No es cierto — está en la User Note de E2: «the effective slenderness ratio, Lc/r, preferably should not exceed 200». La E.090 §2.7 dice «no deben exceder, preferentemente, de 200». LAS DOS SON RECOMENDACIONES y coinciden. La misma User Note añade que la longitud fabricada entre el radio menor no exceda 300. | Lc/r ≤ 200, recomendado | AISC E2 (User Note) · E.090 §2.7 | verificadoeditable |
| Estados límite | ||||
| C.estados | Qué artículo aplica a cada sección Mapea tipo de sección → artículos aplicables (E3, E4, E5, E6, E7) → estados límite (FB, TB, FTB, LB). Se hornea como tabla de decisión: es lo que evita aplicar el artículo equivocado. | Tabla User Note E1.1 | AISC Tabla User Note E1.1 | verificadofijo |
| Flexo-torsional | ||||
| C.E4.aplica | Cuándo hay que revisar flexo-torsión «Flexural-torsional buckling need not be considered when b/t ≤ 0,71√(E/Fy)». Para A36: 0,71·√(2039000/2530) = 20,2. Por debajo de eso, la diagonal de ángulo se revisa solo por flexión. | ángulos simples con b/t > 0,71·√(E/Fy) ≈ 20,2 con A36 | AISC E4 y E5 | verificadofijo |
| C.E4.Fe2 | Fe · secciones doblemente simétricas | Fe = [π²·E·Cw/Lcz² + G·J] · 1/(Ix+Iy) kg/cm² | AISC E4-2 | verificadofijo |
| C.E4.Fe3 | Fe · secciones simplemente simétricas Con Fey (E4-6), Fez (E4-7), H = 1 − (xo²+yo²)/ro² (E4-8), ro² (E4-9). Es el caso de ángulos dobles y tes. | Fe = [(Fey+Fez)/2H]·[1 − √(1 − 4·Fey·Fez·H/(Fey+Fez)²)] kg/cm² | AISC E4-3 | verificadofijo |
| C.E4.Cw | Simplificaciones que la norma autoriza La primera es la que usé para verificar la columna Cw de la tabla FAM: cuadró al 0,02 %. | I doblemente simétrica: Cw = Iy·ho²/4 · tes y 2L: se puede omitir el término con Cw en Fez | AISC E4, User Notes | verificadofijo |
| C.E4.divergencia | Alcance del capítulo peruano El AISC E4 cubre además secciones asimétricas, cruciformes, armadas y el caso de arriostramiento desfasado del centro de corte. La E.090 manda el resto a su Apéndice 5.3. DECISIÓN: manda el AISC, que es más completo. | E.090 §5.3 solo cubre ángulos dobles y secciones T | E.090 §5.3 | conflictofijo |
| Ángulo simple | ||||
| C.E5 | Se permite despreciar la excentricidad EL ARTÍCULO QUE HACE MANEJABLE EL TIJERAL. Una diagonal de ángulo se conecta por un solo lado, o sea con excentricidad: en rigor es un elemento a flexo-compresión del Cap. H. E5 permite tratarla como cargada axialmente si se usa su esbeltez efectiva. | usando una esbeltez efectiva Lc/r tabulada | AISC E5 | verificadofijo |
| C.E5.cond | Las cinco condiciones para poder usar E5 Si no se cumplen, hay que ir al Cap. H como flexo-compresión. Aquí el Lc/r ≤ 200 SÍ es requisito duro, no recomendación. | (1) carga por el mismo lado en los dos extremos · (2) soldado o mínimo 2 pernos · (3) sin cargas transversales intermedias · (4) Lc/r ≤ 200 · (5) lados desiguales con bl/bs < 1,7 | AISC E5 (1) a (5) | verificadofijo |
| C.E5.a1 | Armadura plana · lados iguales o conectado por el lado largo Vale si las diagonales contiguas se conectan al MISMO lado de la cartela o de la brida. ra = radio de giro respecto al eje geométrico paralelo al lado conectado. | L/ra ≤ 80 → Lc/r = 72 + 0,75·(L/ra) · L/ra > 80 → Lc/r = 32 + 1,25·(L/ra) | AISC E5-1 y E5-2 | verificadofijo |
| C.E5.a2 | Armadura plana · conectado por el lado corto | sumar 4·[(bl/bs)² − 1] al Lc/r, pero nunca menos de 0,95·L/rz | AISC E5(a)(2) | verificadofijo |
| C.E5.b | Armadura espacial o en cajón | L/ra ≤ 75 → Lc/r = 60 + 0,8·(L/ra) · L/ra > 75 → Lc/r = 45 + L/ra · lado corto: +6·[(bl/bs)²−1], ≥ 0,82·L/rz | AISC E5-3, E5-4 y E5(b)(2) | verificadofijo |
| C.E5.divergencia | La norma peruana no lo trae Textual: «Para elementos de un solo ángulo véase Specification for Load and Resistance Design of Single Angle Members del AISC». O sea que la E.090 no legisla el caso: lo delega en el AISC. Usar E5 del 360-22 no contradice a la norma peruana — es justamente lo que manda hacer. | E.090 remite a un documento AISC aparte | E.090 Cap. 5, encabezado | conflictofijo |
| Elementos armados | ||||
| C.E6.m1 | Esbeltez modificada · conectores empernados a ajuste apretado | (Lc/r)m = √[(Lc/r)o² + (a/ri)²] | AISC E6-1 | verificadofijo |
| C.E6.m2 | Esbeltez modificada · soldados o pernos requintados Ki = 0,50 ángulos espalda con espalda · 0,75 canales espalda con espalda · 0,86 los demás. Es LA fórmula de la diagonal 2L del tijeral. | a/ri ≤ 40 → (Lc/r)m = (Lc/r)o · a/ri > 40 → (Lc/r)m = √[(Lc/r)o² + (Ki·a/ri)²] | AISC E6-2a y E6-2b | verificadofijo |
| C.E6.a | Separación máxima entre presillas, en compresión OJO: NO ES LA MISMA REGLA QUE EN TRACCIÓN. En tracción (D4) el criterio es que cada componente no pase de 300; en compresión es tres cuartos de la esbeltez del conjunto, que casi siempre es más exigente. Una diagonal que trabaja en los dos sentidos debe cumplir la más estricta. | a/ri ≤ 3/4 · (esbeltez gobernante del elemento armado) | AISC E6.2(a) | verificadofijo |
| C.E6.extremo | Conexión de extremo del elemento armado User Note: «In built-up compression members, such as double-angle struts in trusses, a small relative slip between the elements can significantly reduce the compressive strength of the strut.» Un deslizamiento pequeño entre los dos ángulos baja mucho la capacidad: la conexión de extremo se diseña contra el deslizamiento. | soldada, o con pernos requintados con superficies Clase A o B | AISC E6.1 | verificadofijo |
| C.E6.divergencia | Fórmula peruana de esbeltez modificada La E.090 conserva la formulación del LRFD 1993, con la relación de separación α = h/2rib y el radio rib respecto al eje centroidal paralelo al de pandeo. El 360-22 la simplificó al factor Ki. Dan resultados distintos. DECISIÓN: manda el AISC. | usa α = h/2·rib en vez del factor Ki | E.090 §5.4 | conflictofijo |
| Tabla B4.1a · esbeltez en compresión | ||||
| C.B4a | La tabla de compresión NO es la de flexión EL ERROR FÁCIL: usar los λr de flexión en compresión. Son otros números y son MÁS BAJOS en compresión: el ala de una I laminada tiene λr = 0,56·√(E/Fy) en compresión (caso 1) y 1,0·√(E/Fy) en flexión (fila F.B4.c10). Casi el doble. En compresión no existe «compacta»: solo esbelta o no esbelta, porque no hay redistribución plástica que aprovechar. Las filas F.B4.* son de flexión y NO se usan aquí. | B4.1a da solo λr (esbelta / no esbelta) · B4.1b da λp y λr (compacta / no compacta / esbelta) | AISC Tabla B4.1a, leída en la página 89 · contrastada con B4.1b | verificadofijo |
| C.B4a.c1 | Caso 1 · alas de I laminada, canales, tes, y lados salientes de 2L en contacto continuo Incluye explícitamente «outstanding legs of pairs of angles connected with continuous contact». Un 2L en contacto continuo es MÁS generoso que uno con separadores, que va al caso 3. | b/t · λr = 0,56·√(E/Fy) (15,9 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 1 | verificadofijo |
| C.B4a.c2 | Caso 2 · alas de I armada y planchas o lados de ángulo que salen de ella El kc es el mismo de la fila F.F3.kc, con los mismos topes. | b/t · λr = 0,64·√(kc·E/Fy), kc = 4/√(h/tw) acotado a [0,35 ; 0,76] | AISC Tabla B4.1a, caso 2 y nota [a] | verificadofijo |
| C.B4a.c3 | Caso 3 · lados de ángulo simple, de 2L con separadores, y todo lo demás no atiesado EL DE LA DIAGONAL DEL TIJERAL, y muerde de verdad: con A36 el límite es b/t = 12,8, así que un L 2"x2"x1/8" (b/t = 16) ES ESBELTO y hay que ir al E7. Los ángulos ligeros de una armadura caen ahí con frecuencia. | b/t · λr = 0,45·√(E/Fy) (12,8 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 3 | verificadofijo |
| C.B4a.c4 | Caso 4 · almas de tes | d/t · λr = 0,75·√(E/Fy) (21,3 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 4 | verificadofijo |
| C.B4a.c5 | Caso 5 · almas de I de doble simetría, laminada o armada, y de canales | h/tw · λr = 1,49·√(E/Fy) (42,3 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 5 | verificadofijo |
| C.B4a.c6 | Caso 6 · paredes de HSS rectangular Con el espesor de DISEÑO del HSS, que es 0,93 del nominal (§B4.2). | b/t · λr = 1,40·√(E/Fy) (39,7 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 6 | verificadofijo |
| C.B4a.c7 | Caso 7 · planchas de cubrejunta entre líneas de conectores | b/t · λr = 1,40·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1a, caso 7 | verificadofijo |
| C.B4a.c8 | Caso 8 · todos los demás elementos atiesados | b/t · λr = 1,49·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1a, caso 8 | verificadofijo |
| C.B4a.c9 | Caso 9 · HSS redondo Ojo: este NO lleva raíz. Es E/Fy directo, no √(E/Fy). | D/t · λr = 0,11·E/Fy (88,7 con A36) | AISC Tabla B4.1a, caso 9 | verificadofijo |
| Elementos esbeltos | ||||
| C.E7 | Secciones con elementos esbeltos be = b si λ ≤ λr·√(Fy/Fn); si no, be = b·(1 − c1·√(Fel/Fn))·√(Fel/Fn), con c1 de la Tabla E7.1. Para ÁNGULOS SIMPLES, Fn se determina solo por E3. | Pn = Fn·Ae, con Ae por anchos efectivos kgf | AISC E7-1, E7-2, E7-3 | verificadofijo |
| C.E7.divergencia | Método peruano para elementos esbeltos DOS MÉTODOS DISTINTOS. La E.090 usa el factor de reducción Q multiplicando Fy (el método clásico, el que explica Zapata p.141 con A-E2-1 y A-E2-3). El 360-22 usa ANCHOS EFECTIVOS: reduce el área, no el esfuerzo. DECISIÓN: manda el AISC 360-22. | factor Q, en el Apéndice 2.5.3 | E.090 Cap. 5 encabezado y Apéndice 2.5.3 | conflictofijo |
| Elementos armados | ||||
| C.E6.espaciado | Separación máxima de conectores en plancha exterior Coinciden: la E.090 lo escribe como 335/√Fy con Fy en MPa, que da 21,3 para A36 — el mismo número que 0,75·√(E/Fy). Solo pre-sustituyó E. En zigzag: 500/√Fy · t ó 450 mm. | ≤ 0,75·√(E/Fy) · t ó 300 mm | AISC E6.2(b) · E.090 §5.4 | verificadofijo |
| Flexo-torsión · E4 | ||||
| C.E4.b | En la exención de ángulo simple, b es el lado MÁS LARGO TEXTUAL: «These provisions also apply to single angles with b/t > 0,71·√(E/Fy), where b is the width of the LONGEST leg and t is the thickness.» En un ángulo de lados desiguales tomar el lado corto da una razón menor y exime de revisar flexo-torsión cuando sí hay que revisarla: el error va del lado inseguro. | b = ancho del lado más largo · t = espesor | AISC E4, primer párrafo, textual | verificadofijo |
| C.E4.Fex | Fex, Fey y Fez Cada uno con SU longitud efectiva: Lcx, Lcy y Lcz pueden ser distintas, y en un galpón lo son —las correas arriostran el eje menor y no el mayor, y la torsión casi nunca está arriostrada—. | Fex = π²E/(Lcx/rx)² · Fey = π²E/(Lcy/ry)² · Fez = (π²E·Cw/Lcz² + G·J)/(Ag·ro²) | AISC E4-5, E4-6 y E4-7 | verificadofijo |
| C.E4.ro | ro² y H xo e yo son las coordenadas del centro de corte respecto del centroide. En una sección de doble simetría son cero y H = 1; en un ángulo o una te no. | ro² = xo² + yo² + (Ix+Iy)/Ag · H = 1 − (xo²+yo²)/ro² | AISC E4-9 y E4-8 | verificadofijo |
| C.E4.canal | Un canal usa Fex, no Fey Es el caso del canal. Usar Fey en un canal aplica la ecuación al eje equivocado. | en secciones simplemente simétricas con el eje X como eje de simetría, la E4-3 vale sustituyendo Fey por Fex | AISC E4, User Note tras la E4-3 | verificadofijo |
| Elementos armados · E6 | ||||
| C.E6.Ki | El factor Ki de la esbeltez modificada | 0,50 ángulos espalda con espalda · 0,75 canales espalda con espalda · 0,86 los demás | AISC E6-2b, definiciones | verificadofijo |
| C.E6.ri | ri es el radio de giro MÍNIMO del componente TEXTUAL: «The minimum radius of gyration, ri, shall be used in computing the slenderness ratio of each component part.» En un ángulo el mínimo es rz, no rx ni ry, y usar rx da una esbeltez del componente mucho menor que la real. | ri = minimum radius of gyration of individual component · a = distancia entre conectores | AISC E6-2b y E6.2(a), textual | verificadofijo |
| Elementos esbeltos · E7 | ||||
| C.E7.tabla | Factores c1 y c2 de la Tabla E7.1 AUTOVERIFICABLE, y eso es regalo: c2 no es un dato independiente, sale de c1 por la E7-4, c2 = (1 − √(1−4c1))/(2c1). MEDIDO: 0,18 da 1,30792 contra 1,31 tabulado; 0,20 da 1,38197 contra 1,38; 0,22 da 1,48543 contra 1,49. O sea que los c2 de la tabla son los calculados REDONDEADOS a tres cifras, con 0,14 a 0,31 % de diferencia. El código calcula c2 con la E7-4 —exacta— y contrasta contra la tabla, que es la forma de saber que la transcripción de c1 es correcta. | atiesados salvo HSS: 0,18 / 1,31 · paredes de HSS cuadrado o rect.: 0,20 / 1,38 · todos los demás: 0,22 / 1,49 | AISC Tabla E7.1 · relación E7-4 verificada numéricamente | verificadofijo |
| C.E7.Fel | Esfuerzo de pandeo local elástico λr es el de la Tabla B4.1a, no el de flexión (fila C.B4a). | Fel = (c2·λr/λ)²·Fy | AISC E7-5 | verificadofijo |
| C.E7.be | Ancho efectivo Ae se obtiene descontando de Ag la reducción de cada elemento esbelto, (b − be)·t. OJO AL UMBRAL: es λr·√(Fy/Fn), no λr a secas, así que depende de Fn y por tanto de la esbeltez global: un elemento puede ser esbelto por B4.1a y no necesitar reducción aquí. Y Fn se determina por E3 o E4, pero PARA ÁNGULOS SIMPLES solo por E3, textual. | λ ≤ λr·√(Fy/Fn) → be = b · si no → be = b·(1 − c1·√(Fel/Fn))·√(Fel/Fn) | AISC E7-2 y E7-3 · Ae por la User Note de E7 | verificadofijo |
| C.E7.redondo | HSS redondo · área efectiva y su límite superior EL 0,45·E/Fy ES UN TOPE DURO: por encima el HSS redondo queda FUERA del alcance del capítulo y no hay ecuación que aplicar. Con A36 el tope es D/t = 363. | D/t ≤ 0,11E/Fy → Ae = Ag · 0,11E/Fy < D/t < 0,45E/Fy → Ae = [0,038E/(Fy·D/t) + 2/3]·Ag | AISC E7-6 y E7-7 | verificadofijo |
| Pandeo torsional y flexotorsional | ||||
| C.E4.2L | El E4 es obligatorio en las secciones de simetría simple: los 2L Textual del E4: «This section applies to singly symmetric and unsymmetric members, certain doubly symmetric members [...] all without slender elements». Un ángulo doble es de simetría simple, así que a las bridas 2L de un tijeral les toca el E4 además del E3. NO SE COMPROBABA: acero.compresion() solo hacía el pandeo por flexión, y las funciones del E4 —roH, Fez, FeSimpleSimetria— estaban escritas y sin usar. Salió al conectar el paso Diseño. Con el eje y como eje de simetría (los lados verticales espalda con espalda), la E4-3 combina Fey con Fez; Fey va con la esbeltez MODIFICADA del E6 —los dos ángulos solo están unidos por separadores—, que usa la separación entre separadores y el rz de un ángulo. J del 2L es el doble del J de un ángulo, y ro y H salen del catálogo para la separación de la cartela. El término con Cw se omite, como permite la User Note (fila C.E4.Cw). | Fe = el menor de Fex (en el plano) y el flexotorsional E4-3, con Fey por la esbeltez modificada del E6 kgf/cm² | AISC 360-22 E4, párrafo de alcance, y E6.1 | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Soldadura de filete | ||||
| J.filete.Fnw | Resistencia nominal al corte del metal de soldadura FEXX es la clasificación del electrodo (E60, E70…). El metal base se gobierna por J4, pero la User Note de J2.4 avisa que en filetes esa verificación normalmente no hace falta. | Fnw = 0,60·FEXX · φ = 0,75 kg/cm² | AISC Tabla J2.5, fila FILLET WELDS | verificadofijo |
| J.filete.Rn | Resistencia del filete | Rn = Fnw · Awe · kds kgf | AISC J2-4 | verificadofijo |
| J.filete.kds | Aumento de resistencia por dirección θ = ángulo entre la línea de acción de la fuerza y el eje longitudinal del filete. A 90° (filete transversal) kds = 1,5: un filete transversal es un 50 % más resistente que uno longitudinal. Solo se puede usar si hay compatibilidad de deformaciones — se cumple en un grupo lineal de filetes de tamaño uniforme cargado por su centro de gravedad. kds = 1,0 en filetes al extremo de HSS rectangular en tracción y en todos los demás casos. | kds = 1,0 + 0,50·sen^1,5 θ | AISC J2-5 | verificadofijo |
| J.filete.grupo | Grupos con filetes longitudinales y transversales Alternativa a kds para grupos concéntricos de tamaño uniforme. Castiga los longitudinales (0,85) y premia los transversales (1,5) porque no llegan a su máximo a la vez. | Rn = 0,85·Fnw·Awel + 1,5·Fnw·Awet kgf | AISC J2-6 | verificadofijo |
| J.filete.min | Tamaño mínimo del filete Según el espesor de la parte MÁS DELGADA de las unidas. Es un mínimo de fabricación —contra el enfriamiento rápido y la fisuración—, no de resistencia. | espesor ≤ 6 mm → 3 · 6-13 → 5 · 13-19 → 6 · > 19 mm → 8 mm | AISC Tabla J2.4 | verificadofijo |
| J.filete.interm | Filetes intermitentes LA E.090 PIDE 40 mm (§10.2.2b, «con un mínimo de 40 mm»), no 38: es la misma regla redondeada distinto. conexiones.js no diseña filetes intermitentes; si alguna vez lo hace, que use 40. | cada segmento ≥ 4 × el tamaño del filete, y ≥ 38 mm | AISC J2.2b(e) | verificadofijo |
| J.filete.traslape | Traslape mínimo en juntas solapadas Y en juntas a solape con SOLO filetes transversales, hay que soldar el extremo de las DOS partes solapadas, salvo que algo impida la apertura de la junta. | ≥ 5 × el espesor de la parte más delgada, y ≥ 25 mm | AISC J2.2b(f) | verificadofijo |
| Soldadura acanalada | ||||
| J.cjp | Penetración completa (CJP) En tracción, compresión y corte normales al eje: no se verifica la soldadura, se verifica el metal base. En tracción hay que usar metal de aporte compatible (matching). | la resistencia la controla el metal base | AISC Tabla J2.5, filas CJP | verificadofijo |
| J.pjp | Penetración parcial (PJP) en tracción normal al eje | metal base φ = 0,75 con Fu · soldadura φ = 0,80 con 0,60·FEXX | AISC Tabla J2.5, filas PJP | verificadofijo |
| Pernos | ||||
| J.pernos.Fn | Esfuerzos nominales de pernos y partes roscadas (N) = roscas NO excluidas del plano de corte · (X) = excluidas. La fila de «partes roscadas» es la que aplica a los PERNOS DE ANCLAJE y a las varillas de las riostras en cruz. EN CORTE ESTOS VALORES ESTÁN EN CONFLICTO con la E.090, que da 0,40·Fu y 0,50·Fu: véase J.pernos.Fn.divergencia, donde está escrita la decisión. En tracción no hay conflicto. | A307: Fnt 310 / Fnv 190 · A325 (Gr.120): 620 / 370 (N) ó 470 (X) · A490 (Gr.150): 780 / 470 (N) ó 580 (X) · partes roscadas: 0,75·Fu / 0,450·Fu (N) ó 0,563·Fu (X) MPa | AISC Tabla J3.2 | verificadofijo |
| J.pernos.Fn.divergencia | Corte en partes roscadas · la E.090 da menos que el AISC SALIÓ AL CERRAR T.varillas, y la fila J.pernos.Fn daba los valores del AISC como si nadie los discutiera. MEDIDO con A36 (Fu = 4080): en corte con hilos no excluidos el AISC da 1836 y la E.090 1632 kgf/cm2; con hilos excluidos, 2297 contra 2040. La E.090 queda 11,1 % y 11,2 % por debajo. En TRACCIÓN no hay divergencia: las dos dicen 0,75·Fu con φ = 0,75. La E.090-2020 reproduce la tabla del LRFD de 1999 —se le nota en que nombra A325 y A490 en vez de los grupos por resistencia, y en que remite a su «Sección 1.3»—, y el AISC subió esos dos valores en ediciones posteriores. DECISIÓN: se adopta el valor de la E.090, 0,40·Fu y 0,50·Fu. Dos razones y ninguna es gusto: es la norma vigente en Perú, y por ser el menor de los dos satisface también al AISC, así que no hay que elegir a quién obedecer. El coste es 11 % de resistencia al corte en varillas y pernos de anclaje, que es la pieza donde el corte casi nunca gobierna porque la placa base se diseña para que lo tome el roce o una llave de corte (véase J.anclaje.horiz). OJO CON LA NOTA [a] DE LA E.090: la fila de elementos roscados vale «solo carga estática». El viento y el sismo de la E.030 entran como fuerzas estáticas equivalentes y no la infringen; si algún día hay fatiga de verdad, la E.090 remite a su §11.3. | AISC 360-22: 0,450·Fu (N) y 0,563·Fu (X) · E.090-2020: 0,40·Fu (N) y 0,50·Fu (X) | AISC Tabla J3.2 · E.090 Tabla 10.3.2.1, fila «elementos roscados» | conflictofijo |
| J.pernos.agujero | Diámetro de agujero estándar Agrandado: M12→16, M16→20, M20→24, M22→28, M24→30, M27→35, M30→38, ≥M36→d+8. Recordar que para el ÁREA NETA (B4.3b) se suma otro 2 mm a esta dimensión. | M12→14 · M16→18 · M20→22 · M22→24 · M24→27 · M27→30 · M30→33 · ≥M36→ d+3 mm | AISC Tabla J3.3M | verificadofijo |
| J.pernos.esp | Espaciamiento mínimo entre centros La User Note dice que se prefiere 3·d. El complemento propone 3d y avisa si se baja de 2⅔d. | ≥ 2⅔·d, y luz libre entre agujeros ≥ d | AISC J3.4 | verificadofijo |
| J.pernos.borde | Distancia mínima al borde Se puede bajar si se cumplen J3.11 y J4, pero NUNCA por debajo de un diámetro sin aprobación del ingeniero responsable. Para agujeros agrandados o ranurados se suma el incremento C2 de la Tabla J3.5M. | M12→18 · M16→22 · M20→26 · M22→28 · M24→30 · M27→34 · M30→38 · M36→46 · >36 → 1,25·d mm | AISC Tabla J3.4M | verificadofijo |
| J.pernos.maxesp | Espaciamiento y borde máximos El límite existe para que las chapas no se separen y entre humedad. Por eso el acero de intemperie es más exigente. | al borde: ≤ 12·t y ≤ 150 mm · en contacto continuo: pintado ≤ 24·t ó 300 mm · acero intemperie sin pintar ≤ 14·t ó 180 mm | AISC J3.6 | verificadofijo |
| J.aplast | Aplastamiento en el agujero | Rn = 2,4·d·t·Fu (si la deformación importa) · 3,0·d·t·Fu (si no) · φ = 0,75 kgf | AISC J3-6a y J3-6b | verificadofijo |
| J.desgarro | Desgarramiento (tearout) lc = distancia libre, en la dirección de la fuerza, entre el borde del agujero y el borde del agujero contiguo o del material. En una cartela de tijeral con poca distancia al borde, el desgarramiento suele mandar antes que el aplastamiento. | Rn = 1,2·lc·t·Fu (si la deformación importa) · 1,5·lc·t·Fu (si no) · φ = 0,75 kgf | AISC J3-6c y J3-6d | verificadofijo |
| J.aplast.ambos | Los dos se verifican siempre «Bearing strength and tearout strength shall be checked for both bearing-type and slip-critical connections.» No es uno u otro. | aplastamiento Y desgarramiento, en conexiones de aplastamiento Y de deslizamiento crítico | AISC J3.11, párrafo final | verificadofijo |
| J.pernos.requinte | Cuándo hay que requintar (pretensar) La segunda es la que toca al tijeral: los pernos de extremo de una diagonal 2L DEBEN ir requintados, y enlaza con el aviso de E6.1 sobre el deslizamiento relativo entre los dos ángulos. | cargas vibratorias donde el aflojamiento importe · conexiones de EXTREMO de elementos armados de dos perfiles | AISC J3.1(b) | verificadofijo |
| Placa base | ||||
| J.base.Pp1 | Aplastamiento en el concreto · área total COINCIDEN. A1 = área de acero que apoya concéntricamente sobre el concreto. | Pp = 0,85 · f'c · A1 kgf | AISC J8-1 · E.090 §10.9 a) | verificadofijo |
| J.base.Pp2 | Aplastamiento en el concreto · área parcial A2 = área máxima de la superficie de apoyo geométricamente similar y concéntrica con A1. El premio por confinamiento se topa en el doble (√(A2/A1) ≤ 2). Las dos normas coinciden. | Pp = 0,85·f'c·A1·√(A2/A1) ≤ 1,7·f'c·A1 kgf | AISC J8-2 · E.090 §10.9 b) | verificadofijo |
| J.base.phi | Factor de resistencia en aplastamiento sobre concreto DIVERGENCIA. Las fórmulas coinciden pero el φ no: 8,3 % de diferencia en la verificación del concreto bajo la placa base. Tercer φ distinto que encontramos (ya iban φc de compresión 0,90/0,85 y φv de corte 1,00/0,90). DECISIÓN: manda el AISC. | AISC: φc = 0,65 · E.090: φc = 0,60 | AISC J8 · E.090 §10.9 | conflictofijo |
| Anclajes | ||||
| J.anclaje.acero | Lado del acero del perno de anclaje | se diseña como parte roscada · Fnt = 0,75·Fu · Fnv = 0,450·Fu (N) ó 0,563·Fu (X) | AISC J9, que remite a la Tabla J3.2 | verificadofijo |
| J.anclaje.E060.confinamiento | Refuerzo lateral obligatorio alrededor de los pernos de anclaje TEXTUAL: «Cuando se coloquen pernos de anclaje en los extremos de las columnas o pedestales, los pernos deben estar circundados por refuerzo lateral que también rodee al menos cuatro barras verticales de la columna o pedestal. El refuerzo transversal debe distribuirse dentro de 125 mm medidos desde la parte superior de la columna o pedestal y debe consistir en al menos dos barras de 1/2” o tres barras de 3/8”.» ES OBLIGATORIO Y ES DIMENSIONAL: entra en el diseño del pedestal (E8) y en el plano E-4, no es una recomendación de detalle. Es además el refuerzo que hace creíble el diseño por capacidad de J.anclaje.E060.capacidad. | refuerzo lateral que rodee al menos 4 barras verticales, dentro de 125 mm del extremo, mínimo 2 barras de 1/2" o 3 de 3/8" | E.060 §7.10.5.6, textual | verificadofijo |
| J.anclaje.E060.capacidad | El acero del anclaje tiene que fallar ANTES que el concreto TEXTUAL: «Los pernos de anclaje y los conectores mecánicos deben diseñarse para alcanzar su resistencia de diseño antes de que se presente la falla de anclaje o la falla del concreto que los circunda.» Es diseño por capacidad, y es la pieza que faltaba: la E.060 no da las ecuaciones del cono de concreto, pero SÍ impone el requisito que las evita como estado límite gobernante. Si el anclaje se detalla para que mande la fluencia del acero —y se arma el refuerzo de J.anclaje.E060.confinamiento para llevar la tracción a la jaula del pedestal— el arrancamiento del cono deja de ser el que decide. NO sustituye al ACI 318 Cap. 17: sustituye la NECESIDAD de que el Cap. 17 gobierne. | los pernos de anclaje deben alcanzar su resistencia de diseño antes de que falle el anclaje o el concreto que los circunda | E.060 §15.8.3.3, textual | verificadofijo |
| J.anclaje.concreto | Lado del concreto del perno de anclaje · las ECUACIONES ACOTADO. Antes decía «sin ACI 318 Cap. 17 el anclaje no se puede terminar», y eso era más de lo que falta. Lo que YA está cubierto, y con fuente leída: el lado del acero (J.anclaje.acero, AISC J9 y Tabla J3.2), la corrección obligatoria del φ (J.anclaje.phi, E.090 §10.10 textual), el desajuste de factores de carga entre las dos normas (J.costura), el requisito de que el acero falle antes que el concreto (J.anclaje.E060.capacidad, E.060 §15.8.3.3 textual) y el refuerzo lateral obligatorio alrededor de los pernos (J.anclaje.E060.confinamiento, E.060 §7.10.5.6 textual). LO QUE FALTA, y solo esto: las ecuaciones de los estados límite del concreto —arrancamiento del cono (breakout), extracción (pullout), desprendimiento lateral (side-face blowout) y adherencia— con sus factores de borde, de espaciamiento y de fisuración. Ni el AISC ni la E.090 ni la E.060 las traen: la E.060 no tiene capítulo ni apéndice de anclaje al concreto (comprobado: sus 36 menciones de «anclaje» son longitud de anclaje del refuerzo, y no aparece «arrancamiento» ni «desprendimiento» en ninguna página). POR QUÉ SIGUE PENDIENTE: el ACI 318 es una norma de PAGO y no está en la carpeta. No se va a transcribir de segunda mano: una ecuación de anclaje copiada de un apunte es exactamente lo que la regla del inventario prohibe. RUTA MIENTRAS NO ESTÉ: diseñar el anclaje por capacidad según E.060 §15.8.3.3 —que el acero gobierne— con el refuerzo de §7.10.5.6 y refuerzo de anclaje que lleve la tracción del perno a la jaula del pedestal. Así el concreto no es el estado límite que decide y el galpón se puede terminar. La fila se queda PENDIENTE de todas formas, porque la ruta es una decisión de diseño y no las ecuaciones: el día que entre el Cap. 17 hay que poder comprobarlo. BLOQUEA: la comprobación del cono en E8, no E8. VIAS BUSCADAS Y DESCARTADAS, 30-09-2026, para no repetir la búsqueda: (1) lectura gratuita en la web del ACI: NO existe; ACI 318 PLUS y la ACI Collection son suscripciones de pago. (2) Public.Resource.Org / law.resource.org, que publica legalmente las normas incorporadas por referencia a la ley de EEUU —derecho confirmado por el Circuito de DC en 2023—: tiene ACI 318-1995 y el Manual of Concrete Practice de 1980, y nada más. El 318-95 NO SIRVE: el anclaje al concreto entró como Apéndice D en el 318-02, antes de eso la norma no lo cubría. (3) informes de evaluación ICC-ES (ESR), que son PDF gratuitos: CITAN el §17.4.2.2 y dan kc y hef del producto, pero no reproducen el juego completo —ANc/ANco, ψed,N, ψc,N, ψcp,N, extracción, desprendimiento lateral, factores φ—. Sirven de contraste, no de fuente. (4) copias en scribd, pdfcoffee, coursehero y espejos universitarios: son los primeros resultados de búsqueda y NO se usan. Una norma de procedencia dudosa no es fuente primaria, y es exactamente lo que la regla del inventario prohibe. LO QUE SÍ VALE Y CUESTA POCO: el AISC Design Guide 1, 2.ª ed. reproduce el lado del concreto y el propio J9 lo recomienda por nombre (fila J.dg1). Es gratis para miembros del AISC y 60 USD para el resto; la membresía de estudiante es gratuita, aunque la web la describe para universidades de EEUU y hay que comprobar si admite Perú. La vía más corta es pedir el ACI 318 o el DG1 en la biblioteca de la universidad o al profesor del curso. PISTA SIN VERIFICAR, no usar hasta leerla en el original: la forma de la resistencia básica es Nb = kc·λa·√f'c·hef^1,5, con kc distinto para anclajes colados en sitio y post-instalados. Una búsqueda en la web devolvió los dos valores INTERCAMBIADOS, que es la demostración de por qué esto no se transcribe de oídas. | faltan solo las ecuaciones de arrancamiento del cono, extracción y desprendimiento lateral · ACI 318 Cap. 17 | AISC J9 · E.090 §10.10 · requisito en E.060 §15.8.3.3 | pendientefijo |
| J.anclaje.phi | La corrección del φ que exige la norma peruana «Los pernos de anclaje e insertos serán diseñados de acuerdo con los criterios del American Concrete Institute. EL FACTOR φ DEBE CORREGIRSE EN FUNCIÓN DE LA RELACIÓN DE LOS FACTORES DE CARGA DE ESTA NORMA Y LOS DEL ACI.» No es una recomendación de estilo: es un ajuste numérico obligatorio, y viene de la fila siguiente. | corregir φ según la relación entre los factores de carga de la E.090 y los del ACI | E.090 §10.10, textual | verificadofijo |
| J.costura | LA COSTURA: el acero y el concreto no usan los mismos factores de carga EL HALLAZGO MÁS IMPORTANTE DE ESTA SECCIÓN. La combinación que gobierna el galpón es 0,9D − 1,3W en acero, pero 0,9CM − 1,25CVi en concreto: distinto factor sobre el viento, y en gravedad la diferencia es mayor (1,2/1,6 contra 1,4/1,7). CONSECUENCIA DE ARQUITECTURA: la interfaz entre el diseño de acero y el de cimentación NO puede pasar reacciones ya combinadas. Tiene que pasar los CASOS DE CARGA sin factorizar (D, Lr, W, E, S) y que cada norma arme sus propias combinaciones. Pasar una reacción factorizada con E.090 a una zapata diseñada con E.060 es un error silencioso que ningún resultado delata. | E.090: 1,2D+1,6L · 1,2D+1,3W · 0,9D−1,3W · E.060: 1,4CM+1,7CV · 1,25(CM+CV±CVi) · 0,9CM±1,25CVi | E.090 §1.4.1 · E.060 §9.2 | conflictofijo |
| J.anclaje.horiz | Anclajes que resisten fuerzas horizontales Los agujeros de la placa base son mucho mayores que los normales —para absorber la tolerancia de obra— y eso significa que el anclaje NO toma cortante por contacto inmediato. Se permiten agujeros mayores que los agrandados de la Tabla J3.3M si se usan arandelas o planchas-arandela que puentéen el agujero. | considerar tamaño de agujero, tolerancia de colocación y movimiento horizontal de la columna | AISC J9 | verificadofijo |
| Placa base | ||||
| J.dg1 | Referencia recomendada por el propio AISC MATIZO LO QUE DIJE ANTES: descarté el DG1 porque E.090 §10.9-10.10 y Zapata 9.7-9.8 cubren el método. Sigue siendo cierto que no es obligatorio, pero el propio J9 lo recomienda por nombre para el diseño de bases de columna. Queda como deseable, no como bloqueante. | AISC Design Guide 1, Base Plate and Anchor Rod Design, 2.ª ed. | AISC J9, User Note | adoptadofijo |
| Espesor de la placa base | ||||
| J.base.cantilever | Los voladizos de la placa El AISC 360-22 NO trae el espesor de la placa base: J8 solo cubre el aplastamiento del concreto, y el método del voladizo vive en el Manual y en el Design Guide 1 (fila J.dg1), que no están en la carpeta. Zapata sí lo trae entero y con dos ejemplos resueltos, así que es la fuente. El 0,95·d y el 0,80·bf no son redondeos: son los que el AISC fija para situar la sección crítica un poco DENTRO del perfil, porque la placa no empieza a flexionar en la cara del ala sino algo adentro. GOBIERNA EL MAYOR de los dos, no el que corresponda a la dirección que uno mire: en el Ejemplo 9.4, m = (30−19)/2 = 5,5 y n = (30−16)/2 = 7, y manda n. | m = (N − 0,95·d)/2 · n = (B − 0,80·bf)/2 cm | Zapata 9.7.1 p. 9-28 y Ejemplo 9.4 p. 9-30 | adoptadofijo |
| J.base.t | Espesor por fluencia de la placa Sale de igualar φb·Mp = φb·Z·Fy = 0,9·(B·t²/4)·Fy al momento del voladizo uniformemente cargado Mu = (Pu/(B·N))·(B·ℓ²/2). Se usa el módulo PLÁSTICO t²/4 y no el elástico t²/6: el estado límite es la fluencia de la sección entera de la placa, no la de la fibra extrema. φb = 0,90. VERIFICADO contra el Ejemplo 9.4 de Zapata: Pu = 88 t, B = N = 30 cm, n = 7 cm, Fy = 2530 → t = 2,05 cm. | t = √( 2·Pu·ℓ² / (φb·B·N·Fy) ) con ℓ = max(m, n) cm | Zapata 9.7.1 p. 9-28 | adoptadofijo |
| J.base.lineas | Placa poco cargada · líneas de fluencia CUÁNDO: cuando la carga es pequeña, B y N salen del orden de bf y d, y el voladizo m o n se vuelve nulo o negativo —no hay voladizo que flexionar—. Entonces la placa no trabaja como ménsula sino como una placa apoyada en un área en forma de H bajo el perfil, y el AISC sustituye el voladizo por un c semiempírico, método de líneas de fluencia. Además Pu se sustituye por la porción de carga directamente bajo la columna, Po = Pu·(bf·d)/(B·N), y B·N por el área Ah de esa H. VERIFICADO contra el Ejemplo 9.5: d = bf = 20, tf = 1,25, Ah = 115 → c = 1,24 cm y t = 0,54 cm, los dos exactos. | c = ¼·( d + bf − tf − √( (d + bf − tf)² − 4·(Ah − bf·tf) ) ) cm | Zapata 9.7.1 p. 9-29 y Ejemplo 9.5 p. 9-30, citando el Manual LRFD del AISC | adoptadofijo |
| J.base.metodo | Cuál de los dos métodos aplica Zapata lo plantea como dos situaciones físicas distintas, no como dos fórmulas intercambiables: «cuando las dimensiones B y N son relativamente grandes con relación a las dimensiones exteriores del perfil b y d, existe el enfoque tradicional de los voladizos m y n», y «para aquellas planchas que reciben cargas relativamente pequeñas, las dimensiones B y N pueden resultar menores de b y d, por lo que se deben tratar como planchas cuyas mínimas dimensiones serán B = b y N = d, cargadas uniformemente sobre un área de forma H». APLICAR EL DEL VOLADIZO CON m O n NEGATIVO da un espesor que sale de elevar al cuadrado un número negativo: sale un espesor, parece razonable y no significa nada. | voladizo si m > 0 y n > 0 · líneas de fluencia si alguno se anula | Zapata 9.7.1, incisos b) y c) de p. 9-27 y 9-28 | adoptadofijo |
| Transferencia del cortante | ||||
| J.anclaje.solo.traccion | Los pernos de anclaje se disenan SOLO a tracción «Los pernos de anclaje, entonces, solamente son diseñados para Tracción, ya que la Llave de Corte se encarga de Hu.» NO ES UNA SIMPLIFICACIÓN CÓMODA, es la consecuencia de la fila J.anclaje.horiz: los agujeros de la placa base son mucho mayores que los normales, para absorber la tolerancia de obra, así que el perno NO está en contacto con el borde del agujero y no puede tomar cortante por aplastamiento hasta que la columna se haya movido. Si se quiere contar con los pernos para el cortante hay que soldar arandelas-plancha que puenteen el agujero (J.anclaje.horiz) o aceptar el desplazamiento. Zapata trata el caso sin llave aparte, en 9.8.1, con interacción tracción-corte. | el cortante lo toma la llave de corte | Zapata 9.8 p. 9-31, textual | adoptadoeditable |
| J.llave.aplast | Llave de corte · aplastamiento del concreto l es el ancho de la llave y h su altura embebida bajo la cara inferior de la placa. OJO: aquí el 0,85 del aplastamiento NO aparece —la comparación es contra φp·f'c pelado— y φp = 0,60 es el del LRFD de 1986, no el 0,65 del AISC 360-22 (fila J.base.phi). Se conserva el 0,60 de Zapata porque la expresión entera es suya: mezclar su fórmula con el φ de otra norma es exactamente la costura que la fila Z.tres.phi advierte. VERIFICADO contra el Ejemplo 9.6: Hu = 32,6 t, f'c = 210 → l·h = 259 cm². | fcu = Hu / (l·h) ≤ φp·f'c con φp = 0,60 kgf/cm² | Zapata 9.8 p. 9-31 | adoptadoeditable |
| J.llave.flexion | Llave de corte · flexión de la plancha La llave es una ménsula soldada bajo la placa: el cortante Hu, repartido en su altura embebida, le mete un momento Hu·(g + h/2), donde g es el espesor del grout entre la placa y el concreto. EL GROUT CUENTA Y NO ES DETALLE: alarga el brazo del momento sin aportar nada, así que un grout de 5 cm en vez de 2,5 sube el momento un 25 % en el Ejemplo 9.6. VERIFICADO contra ese ejemplo: t = 4,375 cm, l = 25, h = 10, g = 2,5 → Hu = 36,3 t. | Hu ≤ φb·Fy·l·t² / ( 4·(g + h/2) ) kgf | Zapata 9.8 p. 9-31 | adoptadofijo |
| Pernos de anclaje | ||||
| J.anclaje.geometria | Reglas geométricas que hacen fiable el anclaje Las cuatro primeras existen por una sola razón y la dice el libro: NO RECORTAR NI SOLAPAR LOS CONOS DE ARRANCAMIENTO. 15d entre pernos «para evitar la interferencia entre los conos»; 5d y 10 cm al borde «para no recortar el cono que se opone a la tracción»; 12d al borde cuando el cortante va por los pernos. ES LA SEGUNDA RUTA DOCUMENTADA MIENTRAS NO ESTÉ EL ACI 318 Cap. 17 (fila J.anclaje.concreto), y hay que decir qué es y qué no: cumplirlas hace el anclaje PLAUSIBLE, no verificado. Son reglas prescriptivas de 1983 —Zapata cita a Shipp y Haninger, AISC Engineering Journal, 2.º trimestre de 1983— anteriores al Apéndice D del ACI 318-02, y no sustituyen sus ecuaciones. Cumplirlas y declarar que el cono está verificado sería mentir; cumplirlas y declarar que el cono sigue pendiente es lo honesto, y es lo que hace placabase.js. | separación ≥ 15d · al borde ≥ 12d con cortante sin llave · al borde ≥ 5d y ≥ 10 cm · Ld = 12d · f'c ≥ 210 cm | Zapata 9.8 p. 9-32, para pernos A36 o A307 con tuerca embebida | adoptadoeditable |
| Soldaduras de filete | ||||
| J.electrodo | Resistencia del electrodo, FEXX La resistencia está EN EL NOMBRE del electrodo, y por eso no hace falta una tabla: Zapata lo dice textual —«AB corresponden a los números de la resistencia a la fractura del material depositado por el electrodo, Fu (Ej.: E60XX, E70XX)»— y McCormac lo repite en el Ejemplo 14-1: «electrodos E70 con una resistencia mínima a la tensión FEXX = 70 klb/plg²». El AISC usa el símbolo FEXX en la Tabla J2.5 sin tabularlo. Se pasa a kgf/cm² con la constante de unidades.js (1 ksi = 70,307 kgf/cm²): E60 = 4218 y E70 = 4921. Zapata redondea E60 a 4,2 t/cm², y eso explica que su Tabla 5.3 salga un 0,5 % por debajo de lo que da el código. | E60XX → 60 ksi · E70XX → 70 ksi ksi | Zapata §5.3 p. 5-3, textual · McCormac Ej. 14-1 | verificadofijo |
| J.filete.garganta | Garganta efectiva del filete Las dos normas la definen igual y sin número: «la menor distancia desde la raíz hasta la cara de la soldadura». Para un filete de lados iguales eso es geometría pura, w·sen 45°, y McCormac y Zapata escriben 0,707·w en todos sus ejemplos. SE IGNORAN A PROPÓSITO los dos aumentos que las normas permiten: el AISC, si se demuestra penetración con ensayos; la E.090, para arco sumergido (garganta = w hasta 10 mm). Los dos dependen de cómo se suelde en obra, que este módulo no sabe, y no contarlos queda del lado seguro. | te = w · sen 45° = 0,707·w (filete de lados iguales) | AISC J2.2a · E.090 §10.2.2a | verificadofijo |
| J.filete.max | Tamaño máximo del filete IDÉNTICO en las dos normas, palabra por palabra. Los 2 mm son para que el inspector vea dónde acaba el filete y dónde el borde de la plancha: con el filete al ras no se puede medir. Se permite más si los planos piden expresamente rellenar hasta la garganta completa, y el módulo lo acepta solo si se le dice. | borde de t < 6 mm → w ≤ t · t ≥ 6 mm → w ≤ t − 2 mm mm | AISC J2.2b(b) · E.090 §10.2.2b | verificadofijo |
| J.filete.minlong | Longitud mínima del filete diseñado por resistencia Idéntico en las dos. Un filete más corto que cuatro veces su lado no desarrolla el esfuerzo que se le supone, y la norma no lo prohíbe: lo castiga, reduciendo el tamaño con el que se calcula. El código hace eso mismo y avisa. | L ≥ 4·w, o si no el tamaño efectivo se toma como L/4 | AISC J2.2b(c) · E.090 §10.2.2b | verificadofijo |
| J.filete.beta | Longitud efectiva de los filetes cargados en el extremo Un filete largo cargado en el extremo no trabaja parejo: los extremos se cargan antes que el centro. McCormac lo resuelve en el Ejemplo 14-1: con 30 plg de 1/4 plg, L/w = 120 y β = 0,96, φRn = 160,1 klb; la prueba lo reproduce. LA E.090 HACE OTRA COSA, véase J.filete.largo.divergencia. | L ≤ 100w → entera · 100w < L ≤ 300w → β = 1,2 − 0,002·L/w ≤ 1,0 · L > 300w → 180w | AISC J2.2b(d), ecuación J2-1 | verificadofijo |
| J.filete.largo.divergencia | Longitud efectiva máxima del filete La E.090: «La longitud efectiva máxima de las soldaduras de filete solicitadas por fuerzas paralelas a la soldadura, tal como empalmes traslapados, no excederá de 70 veces el tamaño de la soldadura». Es el criterio del LRFD de 1999; el AISC lo sustituyó por el factor β. MEDIDO con el Ejemplo 14-1c de McCormac (30 plg de 1/4 plg, E70): el AISC da 160,1 klb y la E.090 97,3 klb, UN 39 % MENOS. Por debajo de 70w no hay diferencia, y en un galpón —cartelas de tijeral, filetes de 10 a 20 cm con 5 a 8 mm— L/w queda casi siempre entre 15 y 40, así que la divergencia rara vez muerde. DECISIÓN: manda el AISC 360-22, como en el resto del proyecto, y el módulo calcula la E.090 al lado y avisa cuando L > 70w. | AISC: β de J2-1, entera hasta 100w · E.090: no más de 70w | AISC J2.2b(d) · E.090 §10.2.2b, textual | conflictofijo |
| J.filete.min.divergencia | Tamaño mínimo: la parte más delgada o la más gruesa MISMOS NÚMEROS, DISTINTA COLUMNA DE ENTRADA, y es fácil no verlo. El AISC: «Material Thickness of Thinner Part Joined». La E.090: «Espesor de la parte unida más gruesa». El tamaño mínimo sale de una o de otra según la norma, y con la misma tabla eso cambia el resultado. Zapata, Ejemplo 5.3, usa la plancha de 1/2 plg y no distingue porque las dos son iguales. EJEMPLO DE GALPÓN: un ángulo de 6 mm a una cartela de 16 mm. AISC: 3 mm. E.090: 6 mm. DECISIÓN: manda el AISC, y el módulo dice lo que pediría la E.090 cuando difiere. | AISC Tabla J2.4: la parte MÁS DELGADA · E.090 Tabla 10.2.4: la parte MÁS GRUESA mm | AISC Tabla J2.4 · E.090 Tabla 10.2.4, encabezado de columna | conflictofijo |
| Soldadura | ||||
| J.filete.pulgadas | Los escalones del filete con material en pulgadas La Tabla J2.4 trae dos columnas, pulgadas y entre paréntesis milímetros: «To 1/4 (6) inclusive 1/8 (3); Over 1/4 (6) to 1/2 (13) 3/16 (5); Over 1/2 (13) to 3/4 (19) 1/4 (6); Over 3/4 (19) 5/16 (8)». La J2.2b(b): «Along edges of material less than 1/4 in. (6 mm) thick; not greater than the thickness of the material. Along edges of material 1/4 in. (6 mm) or more in thickness; not greater than the thickness of the material minus 1/16 in. (2 mm)». Los milímetros son una conversión redondeada, y justo en 1/4" = 6,35 mm cambian de escalón: un ángulo de 1/4" a una cartela de 3/8" leído en milímetros pide un mínimo de 5 mm y admite un máximo de 6,35 − 2 = 4,35 mm, y NO CABE NINGÚN FILETE; leído en pulgadas, que es en lo que está hecho, pide 1/8" (3,2 mm) y admite 1/4 − 1/16 = 3/16" (4,8 mm). DECISIÓN: el material de catálogo en pulgadas se mide con la columna en pulgadas, pasada exacta a milímetros; el resto, con la de milímetros (fila J.filete.min). Zapata, Ejemplo 5.3, ya usa el 1/16 plg para el máximo. | material de catálogo en pulgadas: mínimo hasta 1/4" inclusive → 1/8" · hasta 1/2" → 3/16" · hasta 3/4" → 1/4" · más → 5/16" · máximo en el borde: t < 1/4" → t; t ≥ 1/4" → t − 1/16" mm | AISC 360-22 Tabla J2.4 y J2.2b(b) | adoptadofijo |
| Pernos en conexiones de aplastamiento | ||||
| J.pernos.Rn | Resistencia del perno a tracción o corte Las dos normas, igual: Fn de la tabla, Ab el área nominal SIN ROSCAR (fila T.varillas.Ab), φ = 0,75 en los dos casos. En corte se multiplica por el número de planos de corte. La tracción requerida incluye la del efecto palanca, que este módulo no calcula: si hay palanca, la tracción que se le pasa ya tiene que llevarla. | Rn = Fn · Ab · φ = 0,75 | AISC J3.7, ecuación J3-1 · E.090 §10.3.6 | verificadofijo |
| J.pernos.Fnv.divergencia | Corte en los pernos: AISC 360-22 o E.090 LA MISMA DIVERGENCIA QUE J.pernos.Fn.divergencia, EN LAS FILAS DE AL LADO. Aquella se escribió para las partes roscadas y nadie miró los pernos de la misma columna. La E.090-2020 copia la tabla del LRFD de 1999 —48 y 60 ksi para A325— y el AISC subió esos valores en 2010 a 54 y 68. En TRACCIÓN coinciden (620 y 780). MEDIDO con el Ejemplo 12-2 de McCormac (A325 3/4 plg, roscas excluidas, doble corte, Pu = 345 klb): con el AISC salen 7,70 → 8 pernos; con la E.090, 8,69 → 9 PERNOS. DECISIÓN: se adopta la E.090, por la misma razón que en las partes roscadas —es la norma vigente en Perú, y por ser el menor satisface también al AISC— y porque tratar con dos normas distintas el perno de anclaje y el perno de la cartela de al lado, que salen de la MISMA columna de la MISMA tabla, no se podría justificar. El AISC queda como parámetro (norma: "AISC") y el módulo da los dos números siempre. | A307 190 → 165 · A325 370/470 → 330/415 · A490 470/580 → 415/520 MPa (N/X) MPa | AISC Tabla J3.2 · E.090 Tabla 10.3.2.1 | conflictofijo |
| J.pernos.combinado | Tracción y corte combinados en el perno Es la decisión de T.varillas.tracCorte aplicada a los pernos. La E.090 escribe rectas fijas —A325 con roscas incluidas: Ft = 807 − 1,9·fv ≤ 621 MPa— y el AISC la deriva de la tabla. Con el Fnv adoptado (330 MPa) la pendiente del AISC sale 620/(0,75·330) = 2,51, más severa que el 1,9 de la E.090 en todo el rango, y el punto de partida coincide (1,3·620 = 806). DECISIÓN: la forma del AISC con el Fnv de la E.090, que satisface a las dos. La User Note del J3.8 exime de la interacción cuando el esfuerzo requerido en tracción o en corte no pasa del 30 % del disponible; el módulo lo dice pero calcula igual. | F'nt = 1,3·Fnt − Fnt/(φ·Fnv)·frv ≤ Fnt · φ = 0,75 | AISC J3.8, ecuaciones J3-2 y J3-3a · E.090 §10.3.7 y Tabla 10.3.5.1 | conflictofijo |
| J.pernos.largo | Juntas largas: reducción del corte En una junta larga los pernos de los extremos se cargan antes. El AISC reduce a 83,3 % a partir de 950 mm, para cualquier conexión cargada en el extremo; la E.090 reduce un 20 % a partir de 1300 mm y solo en empalmes de elementos a tracción. DECISIÓN: manda el AISC. En un galpón ninguna junta normal pasa de 950 mm, así que es una guarda más que un cálculo: el módulo aplica el factor si se le da la longitud de la junta y avisa de lo que haría la E.090. | AISC: longitud > 950 mm → Fnv × 0,833 · E.090: > 1300 mm, en empalmes a tracción → × 0,80 mm | AISC Tabla J3.2 nota [c] · E.090 Tabla 10.3.2.1 nota [e] | conflictofijo |
| J.pernos.agujero.pulg | Agujeros estándar, pernos en pulgadas La tabla métrica es J.pernos.agujero; esta es la de pulgadas, que hace falta porque en Perú los pernos A325 se compran en pulgadas (Zapata usa 3/4 plg en todos sus ejemplos). OJO al de 1 plg: su agujero es 1⅛, no 1 1/16; la regla d + 1/16 vale solo hasta 7/8. | 1/2→9/16 · 5/8→11/16 · 3/4→13/16 · 7/8→15/16 · 1→1⅛ · ≥1⅛ → d + 1/8 plg | AISC Tabla J3.3 | verificadofijo |
| J.pernos.borde.pulg | Distancia mínima al borde, pernos en pulgadas Del centro del agujero estándar al borde de la parte conectada. La métrica es J.pernos.borde. | 1/2→3/4 · 5/8→7/8 · 3/4→1 · 7/8→1⅛ · 1→1¼ · 1⅛→1½ · 1¼→1⅝ · >1¼ → 1,25·d plg | AISC Tabla J3.4 | verificadofijo |
| J.pernos.borde.min | Se permite menos borde que la tabla, pero nunca menos que d La tabla no es un mínimo absoluto: se puede bajar si el aplastamiento y el desgarramiento (J3.11) y el bloque de cortante (J4) se verifican con esa distancia. Por eso el módulo, ante un borde corto, AVISA y no se niega: los verifica igual. Por debajo de d sí se niega. | < tabla: si cumplen J3.11 y J4 · < d: no, salvo aprobación del ingeniero responsable | AISC Tablas J3.4 y J3.4M, nota [a] · E.090 Tabla 10.3.4, nota [a] | verificadofijo |
| J.pernos.borde.divergencia | Distancia al borde en bordes cizallados La E.090 conserva la distinción del LRFD de 1999 entre bordes CIZALLADOS y bordes laminados o cortados con soplete. La columna de laminados coincide con el AISC; la de cizallados es mayor (M16 28, M20 34, M22 38, M24 42, M27 48, M30 52, M36 64, > M36 1,75·d). Las dos permiten menos si se cumple el aplastamiento (nota [a] en las dos). DECISIÓN: manda el AISC; si se le dice al módulo que el borde es cizallado, avisa de lo que pediría la E.090. | AISC: una sola columna · E.090: bordes cizallados mayores (M20: 34 contra 26 mm) mm | AISC Tabla J3.4M · E.090 Tabla 10.3.4 | conflictofijo |
| J.agujero.tipo | Agujeros agrandados no van en conexiones de aplastamiento Las dos normas, igual: los agujeros agrandados se permiten en conexiones de deslizamiento crítico pero NO en las de aplastamiento. Como este módulo solo diseña conexiones de aplastamiento (fila J.deslizamiento), solo acepta agujeros estándar, y se niega ante uno agrandado en vez de calcularlo con una fórmula que no le corresponde. | solo agujeros estándar en este módulo | AISC J3.3(d) · E.090 §10.3.2 | verificadofijo |
| J.deslizamiento | Conexiones de deslizamiento crítico Las conexiones de deslizamiento crítico (J3.9: Rn = μ·Du·hf·Tb·ns) hacen falta con agujeros agrandados o ranurados en la dirección de la carga, con fatiga, o donde un deslizamiento sea inaceptable en servicio. En un galpón corriente las uniones van por aplastamiento con pernos ajustados; Zapata, en el Ejemplo 4.3, rediseña su junta de aplastamiento como junta sin deslizamiento y le salen los mismos cuatro pernos. NO SE ESCRIBE AHORA porque necesita la Tabla J3.1M de pretensiones y los coeficientes de superficie, que son otra decena de números con su fila. Pedirla hace que el módulo se niegue con este motivo, en vez de dar un número de aplastamiento que no le corresponde. | fuera de este módulo · se niega | decisión de alcance · AISC J3.9 | adoptadofijo |
| Elementos de conexión | ||||
| J.elem.traccion | Elementos de conexión a tracción Las dos normas dan las mismas ecuaciones y los mismos φ. La diferencia está en el área de rotura: véase J.elem.085. Con McCormac, Ejemplo 12-1 (PL 1/2 × 12 A36, cuatro pernos de 7/8): 194,4 klb por fluencia y 217,5 por rotura; la prueba reproduce los dos. | fluencia Rn = Fy·Ag, φ = 0,90 · rotura Rn = Fu·Ae, φ = 0,75 | AISC J4.1, ecuaciones J4-1 y J4-2 · E.090 §10.5.2 | verificadofijo |
| J.elem.085 | El tope de 0,85·Ag en la rotura de planchas La E.090: «donde An es el área neta, que no debe ser mayor de 0,85 Ag». El AISC lo tuvo —McCormac lo cita en el Ejemplo 12-1 como «Especificación J4.1 del AISC», que es la de 2010— y la edición de 2022 lo quitó: ahora remite a D3 sin tope. MEDIDO, Y NO ES LO QUE PARECE: An/Ag pasa de 0,85 fácilmente en una plancha ancha con pocos agujeros, pero el tope solo importa si además gobierna la rotura. Con A36 la rotura solo gobierna si An/Ag < 0,9·2530/(0,75·4080) = 0,744, así que EL TOPE NUNCA DECIDE. Con A572 Gr.50 la rotura gobierna hasta 0,923, y entre 0,85 y 0,92 el tope sí decide. DECISIÓN: manda el AISC, como en el resto del proyecto; el módulo calcula la rotura con el tope al lado y avisa cuando el tope gobernaría. | AISC 360-22: Ae según D3, sin tope · E.090: An ≤ 0,85·Ag | AISC J4.1(b) · E.090 §10.5.2, textual | conflictofijo |
| J.elem.corte | Elementos de conexión a corte La rotura coincide. La fluencia en corte no: el AISC usa φ = 1,00 y la E.090 φ = 0,90, un 10 % menos. Es la misma divergencia que la fila V.phi1 del corte en almas, y con la misma decisión: manda el AISC, y el módulo da el número de la E.090 al lado. | fluencia 0,60·Fy·Agv, φ AISC 1,00 / E.090 0,90 · rotura 0,60·Fu·Anv, φ = 0,75 | AISC J4.2, ecuaciones J4-3 y J4-4 · E.090 §10.4.1 y §10.5.3 | conflictofijo |
| J.elem.compresion | Elementos de conexión a compresión Una cartela corta no pandea: si Lc/r ≤ 25 se toma la fluencia. Si es más esbelta, el módulo NO la calcula: se niega y remite a acero.compresion(), que es donde está el Capítulo E entero. La E.090 §10.5.3 solo dice que se haga «un análisis por un estado límite apropiado», sin número. La User Note del AISC avisa que K no tiene por qué ser 1 aunque se use el Método Directo. | Lc/r ≤ 25 → Pn = Fy·Ag, φ = 0,90 · Lc/r > 25 → Capítulo E | AISC J4.4, ecuación J4-6 | verificadofijo |
| Placa base | ||||
| J.base.A2 | A2 cuando la placa apoya en un pedestal Textual: «A2 = maximum area of the portion of the supporting surface that is geometrically similar to and concentric with the loaded area». Sobre un pedestal rectangular, la porción semejante y concéntrica más grande es la placa escalada hasta tocar el lado que llega primero. Si la placa no cabe en el pedestal, A2 < A1 y se rechaza. | el rectángulo de la placa agrandado hasta el primer borde del pedestal: A2 = k²·B·N, k = mín(bp/B, lp/N) cm² | AISC 360-22 J8, definición de A2 | verificadofijo |
| Placa base con momento | ||||
| J.base.momento.metodo | Cómo se reparte la presión y cuándo tiran los pernos EL AISC 360-22 NO LO TRAE: J8 es solo el aplastamiento, y J9 remite al Design Guide 1 (fila J.dg1), que no está en la carpeta. Zapata 9.7 solo cubre la placa con carga axial. La fuente leída es McCormac, Ap. D: con la resultante dentro de los patines la placa comprime y la presión es lineal (D-1: 620 klb, 225 klb-pie, presiones 0,075 y 2,139 klb/plg²); con la resultante fuera, «la resultante de esta compresión está localizada en el centro del patín» y la tracción del perno sale de tomar momentos respecto a ese punto (D-2: 460 klb-pie, Tu = 86,02 klb, triángulo de 21,66 plg y 3,26 klb/plg²). a = (d − tf)/2 es la distancia del eje al centro del patín y f la del eje a la fila de pernos. El DG1 usa un bloque rectangular de esfuerzos, que da otra posición de la resultante: cuando entre el DG1, esta fila se revisa. La presión límite es la de J8 con su φc (fila J.base.phi). | e = M/P ≤ (d − tf)/2: presión lineal sin tracción, los pernos no trabajan · e > (d − tf)/2: T = (M − P·a)/(f + a), con la compresión C = P + T en triángulo y su resultante en el centro del patín | McCormac-Csernak, Diseño de Estructuras de Acero, Apéndice D, Ejemplos D-1 y D-2 (pp. 688-696) | adoptadofijo |
| J.base.momento.t | Espesor de la placa con momento F11-1: para barras rectangulares Mn = Mp = Fy·Z ≤ 1,5·Fy·Sx, y F11.2(a): el pandeo lateral-torsional no aplica a barras rectangulares flexionadas respecto a su eje menor, que es como trabaja una placa. Por unidad de ancho Z = t²/4 (y 1,5·S = 1,5·t²/6 = t²/4: el tope no recorta nada). Es el MISMO criterio plástico de la fórmula de Zapata para la placa axial (fila J.base.t). McCORMAC USA EL ELÁSTICO, t = √(6·Mu/(φb·Fy)): 3,08 plg en el D-1 y 3,74 plg en el D-2, un 22 % más que el plástico (√1,5). Se informa al lado, pero manda la norma. | t = √( 4·Mu / (φb·Fy) ) con Mu por unidad de ancho · φb = 0,90 cm | AISC 360-22 F11-1 y F11.2(a) · φb de F1 | verificadofijo |
| J.base.momento.secciones | Dónde se mide el momento de la placa McCormac: «se supone que la sección crítica por flexión está en el centro del patín del lado en que la compresión es mayor», y en el D-1 revisa la dirección transversal con la presión media (1,107 klb/plg²) y n = 4,12 plg. El lado de los pernos no lo revisa en el D-2; aquí se añade con la misma sección crítica, el centro del patín, repartiendo la tracción en el ancho B. Si los pernos caen dentro de los patines no hay voladizo de ese lado. | lado comprimido: en el centro del patín · lado de los pernos: T·(f − a)/B · transversal: presión media·n²/2 con n = (B − 0,8·bf)/2 | McCormac-Csernak Ap. D, Ejemplos D-1 y D-2 · el lado de los pernos, por equilibrio | adoptadofijo |
| J.base.momento.todo.traccion | Cuando la columna tira más de lo que el momento comprime Con levantamiento (0,9·D + 1,25·W en un techo liviano) la fórmula de McCormac da C = P + T ≤ 0: no queda compresión bajo la placa. Entonces tiran las dos filas, y su reparto sale de la estática con las filas a ±f. En C = 0 las dos fórmulas dan lo mismo (T = −P, T2 = 0), así que no hay salto. No es un número nuevo: es la misma estática con la otra hipótesis de contacto. | las dos filas en tracción: T1 = −P/2 + M/(2f), T2 = −P/2 − M/(2f) kgf | equilibrio · empalma con J.base.momento.metodo en C = 0 | adoptadofijo |
| J.base.momento.soldadura | La fuerza en la soldadura de cada patín con la placa McCormac: «C = T = Mu/(d − tf) = 407,08 klb» y longitud por patín 2·(14,7) − 0,590 = 28,81 plg. Con la columna en tracción se le suma la mitad de la tracción a cada patín. El AISC J2.4(b) permitiría el factor 1 + 0,5·sen^1,5θ por ser carga transversal al cordón; no se toma, como McCormac: del lado seguro. En el ejemplo McCormac divide entre 28,41 en vez de 28,81 (sale 0,643 plg y no 0,634): errata suya. | Ff = Mu/(d − tf) (+ |Pu|/2 si la columna tira) · cordón de 2·bf − tw por patín, sin el aumento por dirección kgf | McCormac-Csernak Ejemplo D-2 (p. 694-695) · AISC J2.4 | adoptadofijo |
| Las uniones del tijeral | ||||
| J.union.angulo | Cómo se une una barra del tijeral En un tijeral de ángulos dobles las bridas pasan a cada lado de una cartela, y las diagonales y montantes se unen a ella: su espesor es la separación de los ángulos dobles que ya se da en Diseño. La diagonal o el montante entregan su fuerza entera. La brida es continua: en cada nudo pasa a la cartela solo la diferencia entre las fuerzas de sus dos tramos, en la misma corrida. Con los ángulos en contacto (separación 0) no hay cartela y las almas irían soldadas a la brida: esa unión no está conectada aquí y se dice. | el ángulo, o los dos del ángulo doble, a la cartela del nudo · la cartela tiene el espesor de la separación de los ángulos dobles · las bridas, continuas, le pasan la diferencia de sus dos tramos | fila D.DIS.cartela · estática del nudo | adoptadofijo |
| J.excentricidad.angulo | Balancear la soldadura de un ángulo Textual: «Groups of welds or bolts at the ends of any member that transmit axial force into that member shall be sized so that the center of gravity of the group coincides with the center of gravity of the member, unless provision is made for the eccentricity. The foregoing provision is not applicable to end connections of single-angle, double-angle, and similar members». Así que los dos filetes del ángulo pueden ser iguales. | no hace falta: el J1.7 exime las uniones de extremo de ángulos simples y dobles | AISC 360-22 J1.7 | verificadofijo |
| J.whitmore | La cartela en tracción: la sección de Whitmore El Comentario J4.4: «In practice, the equivalent column width is generally calculated with a constant 30° dispersion angle (...) the equivalent cross section is known as the Whitmore section». El Comentario J4.1 permite 45° en tracción por la capacidad de deformación de la cartela. Se toma 30°, la convención y del lado seguro, para tracción y compresión. b es el ancho de lo que se une (el ala del ángulo, o 0 con una línea de pernos) y L la longitud de la unión en la dirección de la fuerza. | ancho efectivo W = b + 2·L·tan 30° desde el comienzo de la unión · fluencia φ = 0,90·Fy·W·t · rotura φ = 0,75·Fu·Wn·t cm | AISC 360-22 J4.1 y Comentario J4.1 y J4.4 | adoptadofijo |
| J.bloque.soldado | El bloque de cortante alrededor de una unión soldada El Comentario J4.3: «The block shear failure mode must also be checked around the periphery of welded connections». Con soldadura no hay agujeros: áreas netas iguales a las brutas. Los dos filetes longitudinales del ángulo dan los dos planos de corte, y el extremo del ala el de tracción. | en el ángulo y en la cartela · planos de corte a lo largo de los filetes, plano de tracción el ancho del ala · Ubs = 1 | AISC 360-22 J4.3 y su Comentario | verificadofijo |
| J.cartela.pandeo | La cartela en compresión El J4.4 da Fy si Lc/r ≤ 25 y el Capítulo E si no, sobre la sección de Whitmore; pero Lc depende de la geometría de la cartela —cuánto queda libre entre el extremo de la barra y la brida— y su K, según el Comentario, es «difícil de establecer» (Dowswell). Esa geometría no está en el modelo, así que no se calcula: se dice. En un tijeral liviano con la cartela compacta casi nunca manda. | no se verifica: hace falta su longitud libre, que no está en el modelo | AISC 360-22 J4.4 y Comentario J4.4 (Dowswell, 2006) | adoptadofijo |
| J.pernos.detalle | El detalle de una unión empernada del tijeral La resistencia de los pernos al aplastamiento y al desgarramiento, y el bloque de cortante del ángulo, dependen de dónde van los agujeros: s, le y el gramil desde el talón. Son detalle del proyectista y se piden; distancias() comprueba los mínimos de J3.3 y J3.4. Con el ángulo doble los pernos trabajan en corte doble y la cartela aplasta contra la suma de las dos alas. | una línea de pernos en el ala · separación s, distancia al borde le y gramil g, datos del proyecto · agujeros estándar cm | AISC 360-22 J3.3, J3.4 y J3.11 | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Corte · generales | ||||
| V.phi | Factor de resistencia en corte Coinciden en el caso general. La excepción del AISC va en la fila siguiente. | φv = 0,90 | AISC G1(a) · E.090 §6.2.2.1 | verificadofijo |
| V.phi1 | La excepción de φv = 1,00 DIVERGENCIA. No es el único φ = 1,00 de la especificación —también lo lleva J4-3, la fluencia en corte de los elementos de conexión (fila J.elem.corte)—: el AISC considera que la fluencia por corte del alma es tan dúctil y predecible que no necesita castigo. Con A36 el umbral es h/tw ≤ 63,6, que cumple casi cualquier perfil laminado. La E.090 mantiene 0,90 siempre → 11 % de diferencia en capacidad a corte. DECISIÓN: manda el AISC. | φv = 1,00 para almas de perfil I LAMINADO con h/tw ≤ 2,24·√(E/Fy) | AISC G2.1(a) · la E.090 no la tiene | conflictofijo |
| Corte · almas | ||||
| V.Vn | Resistencia nominal al corte del alma | Vn = 0,6·Fy·Aw·Cv1 kgf | AISC G2-1 · E.090 6.2-1 a 6.2-3 | verificadofijo |
| V.Aw | Área del alma COINCIDEN, y conviene fijarse: es el peralte TOTAL por el espesor del alma, no la altura libre. Usar h en vez de d subestima el área. | Aw = d · tw cm² | AISC G2.1 · E.090 §6.2.1 | verificadofijo |
| V.Cv1 | Coeficiente de pandeo por corte del alma | h/tw ≤ 1,10·√(kv·E/Fy) → Cv1 = 1,0 · si es mayor → Cv1 = 1,10·√(kv·E/Fy)/(h/tw) | AISC G2-3 y G2-4 | verificadofijo |
| V.kv | Coeficiente de pandeo de la placa del alma DIVERGENCIA PEQUEÑA PERO REAL. La E.090 escribe el umbral como 1098/√Fyw con Fy en MPa, que es 1,10·√(5,0·E/Fy); el AISC usa 5,34. Con A36 el umbral pasa de 69,7 a 72,2 — un 3,6 %. Con rigidizadores el AISC da kv = 5 + 5/(a/h)², y 5,34 cuando a/h > 3,0. | AISC: kv = 5,34 sin rigidizadores · E.090: kv = 5,0 | AISC G2.1(b)(2) · E.090 6.2-1 | conflictofijo |
| V.h | Qué es h según cómo se fabricó la sección Otra vez la fabricación cambia la definición, no solo el material. Va con el campo «fabricación» de la sección. | laminada: luz libre entre alas menos los filetes · armada soldada: luz libre entre alas · armada empernada: distancia entre líneas de conectores | AISC G2.1(a) y G2.1(b)(1)(i) | verificadofijo |
| V.lim260 | Límite de aplicabilidad peruano Por encima de 260 la E.090 manda al Apéndice 6.2.2 o al Cap. 7 (vigas de plancha con campo de tensiones). | h/tw ≤ 260 para almas no rigidizadas | E.090 §6.2.2.1 | verificadofijo |
| Corte · otras formas | ||||
| V.G3 | Ángulos simples y almas de tes b = ancho del lado que resiste el corte, o peralte del alma de la te. | Vn = 0,6·Fy·b·t·Cv2, con h/tw = b/t y kv = 1,2 kgf | AISC G3-1 | verificadofijo |
| V.G4 | HSS rectangulares y cajones El factor 2 es porque el tubo tiene DOS almas. h = distancia libre entre alas menos el radio interior de esquina; si no se conoce el radio, la dimensión exterior menos tres veces el espesor. | Vn = 0,6·Fy·Aw·Cv2, Aw = 2·h·t, kv = 5 kgf | AISC G4-1 | verificadofijo |
| V.G6 | Corte en el eje menor EL CORTE DE LA CORREA EN SU EJE DÉBIL, el que produce la componente paralela al faldón. La relación de esbeltez a usar es bf/(2·tf) en perfiles I y tes, pero bf/tf en CANALES — la misma asimetría que en F6. Se calcula por elemento, o sea por ala. | Vn = 0,6·Fy·bf·tf·Cv2 POR CADA elemento que resiste corte, kv = 1,2 kgf | AISC G6-1 | verificadofijo |
| Fuerzas combinadas | ||||
| H.1a | Interacción · axial dominante IDÉNTICAS en las dos normas, término por término. Todos los términos se toman positivos. | Pr/Pc + (8/9)·(Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1,0 cuando Pr/Pc ≥ 0,2 | AISC H1-1a · E.090 8.1-1a | verificadofijo |
| H.1b | Interacción · flexión dominante | Pr/(2·Pc) + (Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1,0 cuando Pr/Pc < 0,2 | AISC H1-1b · E.090 8.1-1b | verificadofijo |
| H.biaxial | Flexión biaxial sin carga axial ESTABA MAL: elemento.js solo aplicaba el Cap. H con axial y momento a la vez; con flexión en los dos ejes y sin axial tomaba el MAYOR de los dos ratios, no su suma. Es el caso de toda correa de techo, que flexiona en los dos ejes por la pendiente del faldón. Salió al escribir el ejemplo de la separación de pórticos del Proyecto 1 (2026-10-03): la correa de 6,18 m daba 0,723 por F2 solo, y con la interacción da 0,761. | Mrx/Mcx + Mry/Mcy ≤ 1,0 (H1-1b con Pr = 0) | AISC 360-22 · User Note del F1 («H1–H3: Members subjected to biaxial flexure or to combined flexure and axial force») y Comentario H1.1 («they also permit the consideration of biaxial bending without the presence of axial load») | verificadofijo |
| H.phi | El φc que va dentro de la interacción AQUÍ SE VE POR QUÉ IMPORTABA LA FILA C.phi. Las ecuaciones de interacción son idénticas, pero la E.090 §8.1.1.2 dice textualmente «φ = φc = factor de resistencia a la compresión = 0,85». La divergencia de un solo número en el Cap. 5 se propaga a TODA columna en flexo-compresión, que en un galpón son todas. DECISIÓN: manda el AISC. | AISC: 0,90 · E.090: 0,85 | AISC E1 vía H1 · E.090 §8.1.1.2, que remite explícitamente a su §5.2.1 | conflictofijo |
| H.Pr | De dónde sale la resistencia requerida No son las fuerzas del análisis de primer orden: son las del Cap. C, o sea CON los efectos de segundo orden ya incluidos (B1/B2 o análisis riguroso). Meter fuerzas de primer orden en H1-1a es el error silencioso más fácil de cometer en todo el diseño de un pórtico. | Pr y Mr del Capítulo C | AISC H1.1, definiciones de Pr y Mr | verificadofijo |
| H.traccion | Flexión con tracción axial | mismas ecuaciones H1-1a y H1-1b, con Pc del Capítulo D | AISC H1.2 · E.090 §8.1.1.1 | verificadofijo |
| H.Cb.bono | La tracción axial mejora el pandeo lateral PREMIO QUE CASI NADIE USA. Cuando hay tracción axial actuando a la vez que la flexión, la tracción estabiliza contra el pandeo lateral-torsional y la norma lo reconoce. Es el caso de la brida inferior del tijeral bajo carga de gravedad: traccionada y flexionada a la vez. Solo para secciones de doble simetría. | Cb puede multiplicarse por √(1 + α·Pr/Pey), con Pey = π²·E·Iy/Lb² y α = 1,0 en LRFD | AISC H1.2 y H1-2 | verificadofijo |
| H.1_3 | Separar el problema en el plano y fuera del plano Para perfiles laminados compactos de doble simetría con flexión principalmente en el eje mayor. Se verifica por separado la inestabilidad EN el plano (con H1-1a/b, Pc en el plano de flexión y Mcx por fluencia) y FUERA del plano (con H1-3). Suele dar menos conservador que la interacción única. MEDIDO SOBRE UNA COLUMNA DE GALPÓN, y el resultado cambia una decisión de detalle: W12X65 de 7 m con largueros cada 1,5 m, 90 tonf de compresión y 26 tonf·m de momento. Por H1.1 el ratio es 1,010 —NO cumple— y por H1.3 sale 0,702: UN 30,5 % MENOS, y la misma columna pasa. PERO LA CONDICIÓN QUE LO BLOQUEA EN UN GALPÓN NO ES LA DE Mry/Mcy, ES Lcz ≤ Lcy. El larguero sujeta lateralmente pero NO impide el giro de la sección, así que Lcz se queda en la altura entera (700 cm) contra una Lcy de 150: H1.3 no aplica. Para usarlo hay que diseñar la conexión del larguero para que TUERZA también, no solo para que empuje. Es una decisión de detalle con un 30 % de capacidad detrás, y sin esta fila no se ve. | permitido si Lcz ≤ Lcy y Mry/Mcy < 0,05 | AISC H1.3 | verificadofijo |
| H.1_3.eq | Ecuación fuera del plano Mcx se calcula con Cb = 1,0 y después se multiplica por Cb dentro de la ecuación. El User Note avisa que Cb·Mcx puede superar φb·Mpx: es correcto, la fluencia ya la captura H1-1a/b. | (Pr/Pcy)·(1,5 − 0,5·Pr/Pcy) + (Mrx/(Cb·Mcx))² ≤ 1,0 | AISC H1-3 | verificadofijo |
| H.1_3.div | La norma peruana no trae H1.3 El Cap. 8 de la E.090 tiene 8.1-1a y 8.1-1b y nada más para secciones simétricas. La separación en-plano / fuera-de-plano es una adición del AISC posterior. Usarla es menos conservador, así que se ofrece como opción y no como defecto. | E.090 solo tiene la interacción única | E.090 §8.1.1 | conflictofijo |
| H.2 | Secciones asimétricas · ecuación de esfuerzos Trabaja con ESFUERZOS, no con fuerzas, y sobre los ejes PRINCIPALES w (mayor) y z (menor). Hay que usar el módulo de sección S del punto concreto que se analiza y respetar el signo. Es la ruta obligatoria del ángulo simple con momento en los dos ejes, a la que remite F10. | fra/Fca + frbw/Fcbw + frbz/Fcbz ≤ 1,0 | AISC H2-1 | verificadofijo |
| H.2.opcion | H2 se puede usar siempre «It is permitted to use the provisions of this section for any shape in lieu of the provisions of Section H1.» Útil como comprobación cruzada del propio complemento: dos caminos independientes para el mismo elemento. | permitido en lugar de H1 para cualquier forma | AISC H2, primer párrafo, y User Note de H1.1 | verificadofijo |
| Corte · almas | ||||
| V.Cv2 | Coeficiente Cv2 · TRES tramos, no dos como Cv1 NO ES Cv1. Cv1 tiene DOS tramos y Cv2 tiene TRES: el tercero es cuadrático en h/tw, no lineal, porque modela el pandeo elástico de la placa. Y es el que usan G3 (ángulos y tes), G4 (HSS y cajones) y G6 (eje menor), o sea casi todo lo que no es el alma de una I. Confundirlos da el mismo valor en el primer tramo y valores distintos en cuanto el alma se hace esbelta. | h/tw ≤ 1,10·√(kv·E/Fy) → 1,0 · hasta 1,37·√(kv·E/Fy) → 1,10·√(kv·E/Fy)/(h/tw) · por encima → 1,51·kv·E/((h/tw)²·Fy) | AISC G2-9, G2-10 y G2-11 | verificadofijo |
| V.Cv2.coef | El 1,51 de la G2-11 es 1,10×1,37 redondeado · Y ES UN PATRÓN Las tres ramas de Cv2 tienen que empalmar. En el primer umbral empalman exactas. En el segundo NO: la rama lineal da 1,10/1,37 = 0,802920 y la cuadrática con el 1,51 tabulado da 0,804518, o sea UN SALTO DEL 0,199 %. Con 1,10×1,37 = 1,507 el empalme cuadra en 2,2e-14. Y AQUÍ LO QUE IMPORTA NO ES ESTE COEFICIENTE, ES EL PATRÓN: es el TERCER sitio donde aparece lo mismo. El 4,71 del E3 es 1,5·π = 4,712389 redondeado (fila C.Fn.frontera); el 1,95 y el 6,76 de la F2-6 son 1,949091 y 6,7495 (fila F.Lr.coef); y este 1,51 es 1,507. REGLA QUE SE DEDUCE: el AISC redondea a TRES CIFRAS SIGNIFICATIVAS los coeficientes que en realidad son expresiones derivadas, y eso deja saltos del orden del 0,05 al 0,2 % en las fronteras entre ramas. Así que cuando una curva de este complemento salte un décimo de por ciento en un cambio de rama, NO ES UN ERROR DEL CÓDIGO: es la norma. Esta fila existe para que nadie pierda una tarde buscándolo. El código usa SIEMPRE los valores tabulados, porque son los que usará cualquier revisor o ejemplo resuelto. | exacto: 1,10 × 1,37 = 1,507 · la norma imprime 1,51 | AISC G2-10 y G2-11 · derivado exigiendo continuidad, y medido | verificadofijo |
| V.G2.rig | El 2,54 de «no hacen falta rigidizadores» es 1,10·√5,34 redondeado NO ES UNA COINCIDENCIA: 1,10·√5,34 = 2,54187, que la norma imprime como 2,54. O sea que el criterio de G2.4(a) es exactamente el punto donde Cv1 = 1,0 en un alma SIN rigidizadores. Dicho en claro: no hacen falta rigidizadores si el alma no pandea por corte de todas formas. MEDIDO con A36: 2,54·√(E/Fy) = 72,11 y 1,10·√(5,34E/Fy) = 72,16, la diferencia es el redondeo. Y OJO A LOS DOS UMBRALES PARECIDOS, que es fácil cruzarlos: el 2,24 de G2.1(a) es el de φv = 1,00 y da 63,59 con A36; el 2,54 de G2.4(a) es el de los rigidizadores y da 72,11. Son distintos y no significan lo mismo. | no se requieren rigidizadores si h/tw ≤ 2,54·√(E/Fy) · exacto: 1,10·√5,34 = 2,54187 | AISC G2.4(a) · derivado contra G2-3 con kv = 5,34, y medido | verificadofijo |
| V.G2.lista | La User Note de G2.1(a) nombra los perfiles que NO cumplen, y se puede comprobar VERIFICACIÓN EXTERNA, y de las buenas: recorriendo todos los W, S y HP del catálogo y comparando h/tw contra 2,24·√(E/Fy) con Fy = 50 ksi salen ESOS OCHO, ni uno más ni uno menos. Valida de un golpe la columna h/tw del catálogo, el umbral, la conversión de unidades y el valor de E. Es el mismo tipo de contraste que la Tabla 3-2 del Manual para Lp y Lr (fila F.F2.manual). | con Fy = 50 ksi fallan exactamente 8: W44X230 W40X149 W36X135 W33X118 W30X90 W24X55 W16X26 W12X14 | AISC G2.1(a), User Note · contrastado contra las 1575 filas del catálogo | verificadofijo |
| Corte · otras formas | ||||
| V.G6.lista | La User Note de G6 también se puede comprobar MEDIDO: el umbral con Fy = 70 ksi y kv = 1,2 es bf/(2tf) ≤ 24,53, y el máximo bf/(2tf) de todos los W/S/M/HP del catálogo es 14,40 (HP14X73). Queda muy por debajo, así que la nota se cumple con holgura. Consecuencia práctica: en el corte de eje menor de un perfil laminado, Cv2 = 1 y Vn = 0,6·Fy·bf·tf sin más. | Cv2 = 1,0 en todos los W, S, M y HP con Fy ≤ 70 ksi | AISC G6, User Note · contrastado contra el catálogo | verificadofijo |
| V.G5 | HSS redondo en corte El Ag/2 es porque solo la mitad de la sección resiste el corte de forma efectiva. Lv = distancia del cortante máximo al cortante nulo. La User Note avisa de que el pandeo por corte solo gobierna con D/t por encima de 100, aceros de alta resistencia o luces largas; en secciones corrientes manda la fluencia y Fcr = 0,6·Fy. Faltaba esta fila: G3, G4 y G6 estaban y G5 no. | Vn = Fcr·Ag/2, con Fcr el MAYOR de 1,60·E/(√(Lv/D)·(D/t)^(5/4)) y 0,78·E/(D/t)^(3/2), sin pasar de 0,6·Fy | AISC G5-1, G5-2a y G5-2b | verificadofijo |
| Corte · almas | ||||
| V.h.canales | El catálogo AISC NO da h/tw para canales · se deriva de d − 2k HUECO DE LA FUENTE, NO DEL IMPORTADOR: la hoja de canales de la AISC Shapes Database v13 no tiene columna h/tw ni k(des), solo k. Comprobado leyendo las columnas crudas del catálogo. De los 1966 perfiles activos, 1244 no traen h/tw. EL AISC DEFINE h como la luz libre entre alas menos el filete de cada una, o sea d − 2k, así que se deriva. MEDIDO contra los 331 perfiles que SÍ traen el h/tw tabulado, usando su k(des): error medio 0,71 % y máximo 17,5 % (W18x234, un perfil muy pesado con filetes grandes). DECISIÓN: donde el catálogo da h/tw se usa el TABULADO, que es el bueno; donde no lo da se deriva y se marca como derivado, para que el resultado lo diga. No se deriva en silencio. OJO: T no vale para esto. T es la dimensión de DETALLADO, con k(det), y da 44,0 donde el tabulado da 47,2 en un W12X26 —hasta un 20 % de error—. | h = d − 2k · error medio 0,71 % y máximo 17,5 % contra el h/tw tabulado | AISC G2.1(a), definición de h · medido contra los 331 perfiles que sí traen h/tw | adoptadofijo |
| Corte · generales | ||||
| V.articulo | Qué artículo de corte aplica a cada forma NO ES DECORATIVO: cada artículo usa OTRA geometría y OTRO kv. El G2 va con Aw = d·tw y kv = 5,34; el G3 con b·t y kv = 1,2; el G4 con 2·h·t y kv = 5; el G5 con Ag/2 y dos expresiones de Fcr. Aplicar el G2 a un ángulo no da un resultado algo distinto: da uno sin sentido, porque un ángulo no tiene alma. LO ENCONTRÉ AL PROBAR LA PRIMERA CORREA DE CANAL: elemento.js mandaba TODO al G2, y hasta entonces solo se había probado con perfiles W, que son justo los que sí van por G2. El fallo estaba tapado por la muestra. | I y canales → G2 · ángulos y tes → G3 · HSS rect. y cajones → G4 · HSS redondo → G5 · eje menor → G6 | AISC Capítulo G, encabezado y artículos G2 a G6 | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| El diseño del pórtico | ||||
| D.DIS.longitudes | Las longitudes de pandeo de cada barra Con el Método Directo K = 1 y lo que importa es la longitud NO ARRIOSTRADA. La brida superior tiene una correa sobre cada nudo —así lo monta montaje.js—, así que fuera del plano mide un paño, siempre que la correa se gane el Apéndice 6 (fila E.C3.arriostre). La brida inferior no tiene correas: fuera del plano mide lo que el proyectista diga que separa sus arriostres laterales, y es el dato que decide el levantamiento. La columna: la altura de cada tramo en el plano, la separación de largueros fuera, y para el pandeo lateral-torsional el Lb que dé el proyectista —el ala interior no la sujeta el larguero sin tornapuntas—. | K = 1 · brida superior: el paño (una correa en cada nudo) · brida inferior: fuera del plano, cada cuánto se arriostra · diagonal y montante: su longitud · columna: altura en el plano, largueros fuera cm | AISC 360-22 C3 (fila E.C3.K) · montaje.js | adoptadofijo |
| D.DIS.E5 | La diagonal de ángulo simple sin las condiciones del E5 El E5 permite tratar un ángulo simple conectado por un lado como barra axial, con una esbeltez efectiva que ya incluye la excentricidad, si se cumplen cinco condiciones. Si el proyectista no las confirma, la barra es una viga-columna del Cap. H con el momento de la excentricidad, y eso no está conectado aquí. Calcularla como axial sin el E5 ignoraría la excentricidad: daría un ratio bajo y falso. Por eso no se calcula y la barra NO cumple. | no se verifica: es flexo-compresión del Cap. H y se marca como control esencial que falta | AISC 360-22 E5 · fila C.E5.cond | adoptadofijo |
| D.DIS.cartela | La separación de los ángulos dobles El radio de giro fuera del plano de un 2L depende de cuánto separa la cartela los dos ángulos, y el catálogo lo trae tabulado para tres separaciones. Con los ángulos en contacto continuo el lado saliente es caso 1 de la Tabla B4.1a; separados por la cartela, caso 3, que es más estricto. | en contacto · cartela de 3/8" · cartela de 3/4": elige ry, ro y H del catálogo plg | catálogo AISC Shapes Database v13, columnas sep0 / sep38 / sep34 | adoptadofijo |
| D.DIS.unicos | Qué combinaciones se verifican en cada barra Una barra del tijeral solo tiene axial, y su ratio crece con |N| en cada signo: basta la combinación de mayor tracción y la de mayor compresión. La columna es viga-columna, y la combinación que gobierna la interacción del Cap. H no tiene por qué ser la de mayor axial ni la de mayor momento: se verifican todas. | barras del tijeral: la mayor tracción y la mayor compresión · columnas: todas | elemento.js · AISC 360-22 Cap. H | adoptadofijo |
| Las correas | ||||
| CR.cargas | Lo que recoge cada línea de correa Es el mismo reparto con que el pórtico recibe el techo, mirado desde la correa: cada línea lleva la mitad de los dos tramos de brida superior que le llegan. Cada mitad se carga con su propio viento (barlovento o sotavento) y se proyecta en los ejes de la correa: el eje mayor perpendicular al techo y el menor paralelo al faldón. La orientación de la correa es la media de sus dos tramos, así que en la cumbrera queda horizontal y las componentes paralelas de los dos faldones se cancelan. El peso propio de la correa va vertical. | medio tramo de techo a cada lado · D y Lr sobre la superficie, nieve sobre la proyección, viento normal con la presión de cada tramo · proyectado en los ejes de la correa kgf/m | filas A.reparto.techo, A.Lr.area y N.Qt.a · la misma presión de viento que carga el pórtico (analisis.casosViento) | adoptadofijo |
| CR.simple | Cómo trabaja la correa La correa se toma simplemente apoyada en cada paño, que es como se diseña si no se garantiza la continuidad en el empalme sobre el tijeral. Los tensores parten el tramo del eje menor y no tocan el mayor; el Lb del pandeo lateral es también la luz partida. Con continuidad los momentos bajarían, pero hay que detallarla: no se supone. | simplemente apoyada entre pórticos: M = w·L²/8 en el eje mayor · en el menor, con la luz partida por los tensores | correas.js luces() · fila F.F6.sinLTB | adoptadofijo |
| CR.Lr | La carga viva de techo de la correa y del panel ESTABA MAL: la correa y el panel recibían la Lr reducida con el área tributaria del PÓRTICO (luz × separación, más de 40 m²). El Art. 10 reduce con Ai = k·At del elemento que se diseña, y una correa recoge su separación por el ancho entre correas: unos 7 m² en el Proyecto 1, lejos de los 40 que exige la limitación a). Se toma Lo sin reducir, que además queda del lado seguro en cualquier correa. Salió al escribir el ejemplo de la separación de pórticos (2026-10-03). | Lo sin reducir (30 kgf/m² en cobertura liviana), no la Lr reducida del pórtico kgf/m² | E.020 Art. 10 (filas Lr.red.formula, Lr.red.Ai y Lr.red.min40): la reducción es con el área de influencia del elemento | adoptadofijo |
| CR.combinaciones | Con qué combinaciones se diseña la correa Cada viento entra como estado físico con la magnitud del factor (fila A.viento.signo): la succión del 0,9·D − 1,3·W levanta la correa y comprime su ala inferior. El sismo entra con su componente vertical (2/3·Z·U·S sobre la carga muerta, fila S.vertical) hacia arriba y hacia abajo. En las líneas que hacen de puntal, la axial es la del MISMO estado: el viento longitudinal con el mismo Ci, porque es el mismo viento el que succiona el techo y empuja el hastial; y el sismo longitudinal. Se toma a compresión, del lado seguro. | las de la E.090 con cada estado físico de viento, y el sismo vertical ±Ev·D · en las líneas de puntal, la axial del mismo estado | E.090 §1.4.1 · filas A.viento.signo, S.vertical y LG.correa.puntal | adoptadofijo |
| CR.segundo.orden | El segundo orden de la correa de puntal La correa de puntal es una viga-columna articulada que no se desplaza: su segundo orden es solo B1. Lleva carga transversal, así que Cm = 1,0. El pandeo con el r de cada eje y su longitud: la luz en el mayor y la luz partida por los tensores en el menor, y gobierna la mayor esbeltez. | B1 en cada eje, Cm = 1 por carga transversal · Pe1 con la luz entera en el mayor y la partida por los tensores en el menor | AISC 360-22 Ap. 8 · filas E.A8.Cm.transv y CR.simple | adoptadofijo |
| D.DIS.correas | Los datos de las correas Los tres cambian la respuesta y los decide el proyectista: los tensores parten el eje menor y el Lb; los tramos sobre los que apoya cada plancha cambian lo que aguanta (la ficha da 150 kgf/m² con uno y 188 con tres a 1,50 m); y sin clip el F1(b) no se cumple y el Capítulo F no aplica tal cual: la correa no se puede dar por verificada. | tensores por paño · tramos del panel (1, 2 ó 3) · si la correa se fija con clip · sin valor por omisión | filas F.F6.sinLTB, D.cobertura.tabla y F.hipotesis | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Requisitos generales | ||||
| E.C1.efectos | Los cinco efectos que el análisis debe considerar Cualquier método racional que considere los cinco está permitido. El Método Directo (C1.1), el de Longitud Efectiva y el de primer orden (Apéndice 7) son las tres rutas reconocidas. | (a) deformaciones por flexión, corte y axial · (b) segundo orden P-Δ y P-δ · (c) imperfecciones geométricas · (d) reducción de rigidez por inelasticidad, incluido el esfuerzo residual · (e) incertidumbre en resistencia y rigidez | AISC C1 | verificadofijo |
| E.C1.nivel | A qué nivel de carga se calcula todo «All load-dependent effects shall be calculated at a level of loading corresponding to LRFD load combinations.» El análisis de estabilidad se corre con cargas FACTORIZADAS, no de servicio. Confundirlo subestima el segundo orden. | combinaciones LRFD (ó 1,6 × las de ASD) | AISC C1, último párrafo | verificadofijo |
| E.C1.alcance | Alcance del Método Directo El de Longitud Efectiva y el de primer orden son alternativas SUJETAS A LIMITACIONES del Apéndice 7. Por eso el defecto del complemento es el Directo. | permitido para TODAS las estructuras, sin restricciones | AISC C1.1 | verificadofijo |
| Análisis | ||||
| E.C2.2orden | El análisis debe ser de segundo orden P-Δ es el ladeo del pórtico completo; P-δ es el arqueo de la barra entre sus extremos. | con P-Δ y P-δ | AISC C2.1(b) | verificadofijo |
| E.C2.Pdelta | Cuándo se puede omitir P-δ en la respuesta global PERO: «It is necessary in all cases to consider P-δ effects in the evaluation of individual members subjected to compression and flexure». O sea que el P-δ del elemento NUNCA se omite — se cubre aplicando B1. Ese es el puente entre un análisis P-Δ y el Apéndice 8. | (1) las cargas de gravedad bajan por columnas o muros nominalmente verticales · (2) Δ₂ᵒ/Δ₁ᵉʳ ≤ 1,7 en todos los pisos · (3) no más de 1/3 de la gravedad la soportan columnas de pórticos a momento | AISC C2.1(b) | verificadofijo |
| Imperfecciones | ||||
| E.C2.Ni | Carga nocional Yi = carga de gravedad en el nivel i según la combinación que se esté corriendo. Se aplica como carga lateral, ADITIVA a las otras cargas laterales. | Ni = 0,002 · α · Yi, α = 1,0 en LRFD kgf | AISC C2-1 | verificadofijo |
| E.C2.desplome | De dónde sale el 0,002 «based on a nominal initial story out-of-plumbness ratio of 1/500», que es la tolerancia máxima de verticalidad del Code of Standard Practice. Si se justifica otra tolerancia, el coeficiente se ajusta proporcionalmente. Por eso el campo es editable. | desplome inicial de 1/500 | AISC C2.2b(c) | verificadoeditable |
| E.C2.direccion | En qué dirección se aplican Se reparten en el nivel igual que la carga de gravedad. En un galpón hay que probar los dos sentidos transversales. | la que produzca el mayor efecto desestabilizador | AISC C2.2b(b) | verificadofijo |
| E.C2.solo_gravedad | Cuándo basta aplicarlas solo en gravedad Simplificación real: en estructuras poco sensibles las nocionales solo entran en las combinaciones de solo-gravedad, no en las que ya traen viento o sismo. | si Δ₂ᵒ/Δ₁ᵉʳ ≤ 1,7 en todos los pisos | AISC C2.2b(d) | verificadofijo |
| E.C2.ficticio | El cortante ficticio en la base Las nocionales meten un cortante basal que no existe. Para las reacciones correctas de cimentación se aplica en la base una fuerza igual y contraria, repartida entre los elementos verticales en proporción a la gravedad que soportan. OJO: el efecto de VOLTEO que generan sí es real y no se corrige. | corregir con una fuerza igual y opuesta a la suma de las nocionales | AISC C2.2b(a), User Note | verificadofijo |
| Reducción de rigidez | ||||
| E.C2.k080 | Factor 0,80 sobre las rigideces Se permite aplicarlo a todas las rigideces de la estructura, y la User Note lo recomienda: aplicarlo solo a algunas barras puede distorsionar artificialmente el modelo y redistribuir fuerzas sin sentido físico. EN UN TIJERAL, donde las barras trabajan axialmente, ES ESTE el factor que manda, no τb. | 0,80 sobre TODAS las rigideces que contribuyen a la estabilidad, EA incluida | AISC C2.3(a) | verificadofijo |
| E.C2.taub | Factor τb, solo sobre las rigideces de flexión Pns = resistencia axial nominal a compresión. τb modela la fluencia parcial de la sección, acentuada por el esfuerzo residual. Es ITERATIVO: depende de Pr, que depende del análisis, que depende de τb. | α·Pr/Pns ≤ 0,5 → τb = 1,0 · α·Pr/Pns > 0,5 → τb = 4·(α·Pr/Pns)·(1 − α·Pr/Pns) | AISC C2-2a y C2-2b | verificadofijo |
| Resistencias disponibles | ||||
| E.C3.K | El factor de longitud efectiva bajo Método Directo EL PREMIO DEL MÉTODO DIRECTO, textual: «The effective length for flexural buckling of all members shall be taken as the unbraced length unless a smaller value is justified by rational analysis». Se acabó el ábaco de alineamiento, que es justo lo que no funciona en un pórtico a dos aguas de barras inclinadas. | Lc = L (K = 1) | AISC C3 | verificadofijo |
| E.C3.arriostre | El arriostre que define la longitud no arriostrada tiene que ganárselo «Bracing intended to define the unbraced lengths of members shall have sufficient stiffness and strength to control member movement at the braced points.» EN UN GALPÓN ESTO MUERDE: si se toma la correa como punto de arriostre de la brida superior, la correa y su conexión deben cumplir el Apéndice 6. No basta con que pase por ahí. | rigidez y resistencia suficientes · requisitos en el Apéndice 6 | AISC C3, segundo párrafo | verificadofijo |
| Segundo orden aproximado | ||||
| E.A8.Mr | Momento de segundo orden Mnt = momento sin traslación lateral · Mlt = momento debido SOLO a la traslación lateral. Las dos normas coinciden en la forma. | Mr = B1·Mnt + B2·Mlt kgf·cm | AISC A-8-1 · E.090 3.1-1 | verificadofijo |
| E.A8.Pr | Axial de segundo orden EL AXIAL TAMBIÉN SE AMPLIFICA, y es fácil de olvidar porque la fórmula famosa es la del momento. B2 aplica a momentos Y a fuerzas axiales de los componentes del sistema resistente a fuerzas laterales, incluidos arriostres. | Pr = Pnt + B2·Plt kgf | AISC A-8-2 | verificadofijo |
| E.A8.B1 | Multiplicador B1, efectos P-δ | B1 = Cm / (1 − α·Pr/Pe1) ≥ 1 | AISC A-8-3 · E.090 3.1-2 | verificadofijo |
| E.A8.Cm | Factor Cm sin carga transversal M1 y M2 son el menor y el mayor momento de extremo, del análisis de PRIMER orden. M1/M2 es POSITIVO en curvatura doble (inversa) y NEGATIVO en curvatura simple. Coinciden las dos normas. | Cm = 0,6 − 0,4·(M1/M2) | AISC A-8-4 · E.090 3.1-3 | verificadofijo |
| E.A8.Cm.transv | Factor Cm CON carga transversal entre apoyos DIVERGENCIA. El AISC 360-22 eliminó los valores tabulados de 0,85 y 1,00 y dejó «determinado por análisis o tomado conservadoramente como 1,0». El AISC es más conservador cuando los extremos están restringidos (1,0 contra 0,85). Es el caso de la columna de un pórtico rígido con viento repartido en su altura. DECISIÓN: manda el AISC. | AISC: por análisis, o 1,0 conservador · E.090: 0,85 si los extremos están restringidos contra rotación, 1,00 si no | AISC A-8-4(b) · E.090 §3.1 b) | conflictofijo |
| E.A8.Pe1 | Carga crítica del elemento en su plano DIVERGENCIA CON EFECTO REAL. Lc1 se calcula suponiendo que NO hay traslación de los extremos, y se toma igual a la longitud no arriostrada salvo que el análisis justifique menos. Y sobre todo: EI* = 0,8·τb·EI CUANDO SE USA EL MÉTODO DIRECTO, y EI completo con Longitud Efectiva o primer orden. La E.090 siempre usa la rigidez completa. Con rigidez reducida Pe1 baja, B1 sube: el Método Directo da B1 mayores. | Pe1 = π²·EI* / (Lc1)² kgf | AISC A-8-5 · E.090 §3.1 define Pe1 = Ag·Fy/λc² | conflictofijo |
| E.A8.B2 | Multiplicador B2, efectos P-Δ Se calcula por piso y por dirección de traslación. Pstory incluye las columnas que NO son parte del sistema resistente a fuerzas laterales. | B2 = 1 / (1 − α·Pstory/Pe story) ≥ 1 | AISC A-8-6 · E.090 3.1-4 | verificadofijo |
| E.A8.Pestory | Carga crítica de piso H = cortante de piso que produce ΔH · L = altura de piso · ΔH = deriva de entrepiso de PRIMER orden, calculada con la rigidez que exige el análisis (o sea REDUCIDA si es Método Directo). Si ΔH varía en planta, se usa la media ponderada por carga vertical o, alternativamente, la máxima. | Pe story = RM · H · L / ΔH kgf | AISC A-8-7 | verificadofijo |
| E.A8.RM | Factor RM DIVERGENCIA. Pmf = carga vertical en las columnas que forman parte de pórticos a momento; vale 0 en sistemas arriostrados. En un pórtico a momento puro RM = 0,85, o sea que Pe story baja un 15 % y B2 sube. La E.090 §3.1 no trae este factor: da B2 directamente con ΣPu·Δoh/(ΣH·L). DECISIÓN: manda el AISC. | RM = 1 − 0,15 · (Pmf / Pstory) | AISC A-8-8 · la E.090 no lo tiene | conflictofijo |
| Arriostres solo-tracción | ||||
| E.tension.only | Cómo se resuelve el arriostre que no empuja No es un artículo de norma: es una técnica de modelado. Lo que sí es norma es la consecuencia, E.090 §2.7: los elementos diseñados para tracción «que pueden estar sometidos a una compresión reducida en otra condición de carga, no necesitan cumplir el límite de esbeltez en compresión». Criterio de parada: dos corridas consecutivas con el mismo conjunto de barras activas. | iteración: correr → quitar las comprimidas → volver a correr | práctica estándar de análisis · respaldo normativo en E.090 §2.7 | adoptadoeditable |
| Solucionador | ||||
| E.armadura | La armadura como caso particular del pórtico Un pórtico plano tiene 3 grados de libertad por nudo (2 traslaciones + giro); una armadura tiene 2. Liberando los giros en los extremos de cada barra, el solucionador de pórtico produce la armadura. Al revés no funciona. Por eso se construye el de pórtico primero. | liberación de momentos en los extremos de barra | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| Apéndice 6 · arriostre de estabilidad | ||||
| A6.dos | El arriostre tiene que cumplir DOS cosas: resistencia Y RIGIDEZ ES LO QUE SE OLVIDA. Una varilla de 1/2" tiene resistencia de sobra para el 1 % de Pr y puede ser demasiado FLEXIBLE: si no llega a βbr, el punto no está arriostrado y la longitud no arriostrada que se supuso no existe. El AISC pide las dos y la segunda casi nunca se comprueba. Y OJO A LA ETAPA, que yo mismo me equivoqué varias veces: el Apéndice 6 dimensiona EL ARRIOSTRE, que es E5; lo que va a E7 es su CONEXIÓN, y la norma lo dice aparte —fila A6.conexion—. | Pbr o Vbr · y además βbr | AISC Apéndice 6.1, 6.2 y 6.3 | verificadofijo |
| A6.col.panel | Columna · arriostre de panel Lbr es la longitud no arriostrada DENTRO del panel; Pr, el axial requerido de la columna en ese panel. Con φ = 0,75 el coeficiente de rigidez queda en 2,67·Pr/Lbr. | Vbr = 0,005·Pr · βbr = (1/φ)·(2·Pr/Lbr), φ = 0,75 | AISC A-6-1 y A-6-2a | verificadofijo |
| A6.col.punto | Columna · arriostre puntual Lbr es la longitud no arriostrada ADYACENTE al punto, y si las dos adyacentes dan Pr/Lbr distintos se toma el mayor. Con φ = 0,75 el coeficiente queda en 10,67·Pr/Lbr, o sea CUATRO VECES el del arriostre de panel. | Pbr = 0,01·Pr · βbr = (1/φ)·(8·Pr/Lbr), φ = 0,75 | AISC A-6-3 y A-6-4a | verificadofijo |
| A6.viga.panel | Viga · arriostre lateral de panel ho es la distancia entre centroides de alas. El arriostre lateral se pone EN O CERCA DEL ALA COMPRIMIDA, salvo en el extremo libre de un voladizo, donde va en el ala traccionada. | Vbr = 0,01·Mr·Cd/ho · βbr = (1/φ)·(4·Mr·Cd/(Lbr·ho)), φ = 0,75 | AISC A-6-5 y A-6-6a | verificadofijo |
| A6.viga.punto | Viga · arriostre lateral puntual | Pbr = 0,02·Mr·Cd/ho · βbr = (1/φ)·(10·Mr·Cd/(Lbr·ho)), φ = 0,75 | AISC A-6-7 y A-6-8a | verificadofijo |
| A6.Cd | El factor Cd Y ADEMÁS: en curvatura doble el punto de inflexión NO se considera punto arriostrado a menos que haya arriostre ahí (Ap. 6.3, textual). Contarlo como arriostrado es gratis y falso. | Cd = 1,0 · salvo 2,0 en el arriostre más cercano al punto de inflexión en curvatura doble | AISC A-6-5, definición de Cd | verificadofijo |
| A6.giro | Arriostrar lateralmente NO es arriostrar contra el giro DOS TEXTUALES QUE CONFIRMAN DOS DECISIONES DEL PROYECTO. (1) «When lateral bracing does not limit twist, the column is susceptible to torsional buckling as addressed in Section E4»: es exactamente por lo que en columnas.js la Lcz se toma con la altura entera aunque haya largueros, y por lo que el H1.3 no aplica sin arriostrar la torsión —fila H.1_3, 30,5 % de capacidad—. (2) «Beams shall be restrained against rotation about their longitudinal axis at points of support»: es la hipótesis F1(b) otra vez, o sea el clip de la correa (fila F.hipotesis). Las dos cosas las habíamos deducido y el Apéndice 6 las dice. | si el arriostre lateral no limita el giro, la columna sigue expuesta al pandeo TORSIONAL del E4 | AISC Ap. 6.2, User Note · Ap. 6.3, primer párrafo | verificadofijo |
| A6.conexion | La conexión de un arriostre de panel se diseña como arriostre PUNTUAL «The connection of the bracing system to the column shall have the strength specified in Section 6.2.2 for a point brace at that location.» O sea que la conexión va con el 0,01·Pr del puntual, que es el DOBLE del 0,005·Pr del panel. Esta fila es la que sí corresponde a E7. | la conexión al elemento lleva la resistencia del §6.2.2 ó §6.3.1b, no la del panel | AISC Ap. 6.2.1 y 6.3.1a, textual | verificadofijo |
| A6.Lbr.min | Lbr no hace falta tomarlo menor que la longitud efectiva admisible ALIVIO REAL: si la columna va holgada, no hace falta pedirle al arriostre la rigidez correspondiente a la Lbr real, sino la de la Lc máxima que la columna admitiría con su carga. Como βbr va con 1/Lbr, tomar un Lbr mayor BAJA la rigidez exigida. | en arriostre puntual intermedio, Lbr ≥ Lc (o Lb) máximo admisible para el Pr (o Mr) requerido | AISC Ap. 6.2.2 y 6.3.1b, último párrafo | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Generales | ||||
| F.phi | Factor de resistencia en flexión AQUÍ SÍ COINCIDEN. Contrasta con compresión, donde el AISC da 0,90 y la E.090 da 0,85. Que coincidan en flexión y no en compresión es justo el tipo de cosa que no se recuerda y hay que tener escrita. | φb = 0,90 | AISC F1(a) · E.090 §6.1.1.1 y §6.1.1.2 | verificadofijo |
| F.seleccion | Qué artículo aplica a cada sección Cruza esbeltez del ala (C/NC/S) con esbeltez del alma (C/NC/S) y devuelve el artículo (F2 a F12) y los estados límite (Y, LTB, FLB, WLB, CFY, TFY, LLB). Se hornea como tabla de decisión: es lo que impide aplicar F2 a una sección que en realidad cae en F4. | Tabla User Note F1.1 | AISC Tabla User Note F1.1 | verificadofijo |
| F.Cb | Factor de modificación por momento no uniforme IDÉNTICA en las dos normas. MA, MB, MC son los momentos absolutos a 1/4, 1/2 y 3/4 del tramo no arriostrado. | Cb = 12,5·Mmax / (2,5·Mmax + 3·MA + 4·MB + 3·MC) | AISC F1-1 · E.090 6.1-3 | verificadofijo |
| F.Cb.tipicos | Valores típicos de Cb Para elementos de doble simetría sin carga transversal entre arriostres. Tomar Cb = 1,0 siempre es conservador y está permitido. | 1,00 momento uniforme · 2,27 curvatura inversa con extremos iguales · 1,67 con un extremo en cero | AISC F1 (User Note) | verificadofijo |
| F.Cb.voladizo | Voladizos AISC: «For cantilevers where warping is prevented at the support and where the free end is unbraced». E.090: «Para voladizos y elementos sobresalidos donde el extremo libre no está arriostrado». | Cb = 1,0 | AISC F1(c) · E.090 §6.1.1.2 | verificadofijo |
| F.hipotesis | Hipótesis de fondo del capítulo No es un detalle: si la correa se apoya en el tijeral sin nada que le impida girar sobre su eje, TODO el capítulo F deja de aplicar tal cual. Es la razón técnica de que la correa se fije con clip y no solo se pose. | los apoyos están restringidos contra la rotación alrededor del eje longitudinal | AISC F1(b) | verificadofijo |
| F2 · I compacta, eje mayor | ||||
| F.F2.fluencia | Fluencia · momento plástico | Mn = Mp = Fy·Zx kgf·cm | AISC F2-1 | verificadofijo |
| F.Mp.tope | Tope del momento plástico DIVERGENCIA. La E.090 topa Mp en 1,5·My para toda sección homogénea; el AISC 360-22 NO topa en F2, y solo pone un límite de 1,6·Fy·Sy en flexión de EJE MENOR (F6-1). En perfiles I el factor de forma Zx/Sx anda por 1,1-1,2, así que el tope rara vez actúa en eje mayor — pero en eje menor Zy/Sy llega a 1,5-1,6 y ahí sí decide. DECISIÓN: manda el AISC. | AISC: sin tope en F2 · E.090: Mp ≤ 1,5·My | AISC F2-1 · E.090 6.1-1 | conflictofijo |
| F.F2.zonas | Las tres zonas del pandeo lateral-torsional | Lb ≤ Lp: no aplica · Lp < Lb ≤ Lr: inelástico · Lb > Lr: elástico | AISC F2.2 (a), (b), (c) | verificadofijo |
| F.F2.inelastico | Zona inelástica Recta entre Mp en Lp y 0,7·Fy·Sx en Lr, amplificada por Cb y acotada por Mp. | Mn = Cb·[Mp − (Mp − 0,7·Fy·Sx)·((Lb−Lp)/(Lr−Lp))] ≤ Mp kgf·cm | AISC F2-2 | verificadofijo |
| F.F2.elastico | Zona elástica El término de la raíz puede tomarse conservadoramente igual a 1,0 (User Note): eso deja el pandeo lateral puro sin el aporte de torsión. | Mn = Fcr·Sx ≤ Mp, con Fcr = Cb·π²E/(Lb/rts)² · √(1 + 0,078·(J·c/(Sx·ho))·(Lb/rts)²) kgf·cm | AISC F2-3 y F2-4 | verificadofijo |
| F.Lp | Longitud límite para alcanzar Mp COINCIDEN. La E.090 lo escribe como Lp = 788·ry/√Fyf con Fy en MPa: 1,76·√(200000/Fy) = 787,1/√Fy. Es la misma expresión con E ya sustituido. | Lp = 1,76·ry·√(E/Fy) cm | AISC F2-5 · E.090 6.1-4 | verificadofijo |
| F.Lr | Longitud límite del pandeo inelástico DIVERGENCIA CON CONSECUENCIA MEDIBLE. El AISC usa 0,7·Fy; la E.090 usa FL = (Fyf − Fr) con Fr = 70 MPa laminados y 115 MPa soldados, y otra forma de fórmula (con X1 y X2). Para A36 (248 MPa): AISC 0,7·Fy = 173,6 · E.090 laminado = 178 (2,5 % de diferencia, despreciable) · E.090 SOLDADO = 133 (30 % de diferencia). Y como Lr crece al bajar FL, la E.090 da un Lr bastante mayor en perfiles soldados. Justo la serie VS/CVS que usa Zapata. DECISIÓN: manda el AISC; queda escrito qué esperar al contrastar. | Lr = 1,95·rts·(E/0,7Fy)·√[ Jc/(Sx·ho) + √( (Jc/(Sx·ho))² + 6,76·(0,7Fy/E)² ) ] cm | AISC F2-6 · E.090 6.1-6 | conflictofijo |
| F.Mr | Momento en el límite Lr Misma divergencia que Lr, por la misma causa. | AISC: 0,7·Fy·Sx · E.090: Mr = FL·Sx kgf·cm | AISC F2-2 · E.090 6.1-7 | conflictofijo |
| F.rts | Radio de giro efectivo Para I de doble simetría con alas rectangulares, Cw = Iy·ho²/4 y entonces rts² = Iy·ho/(2·Sx). Aproximación conservadora admitida: rts ≈ bf/√(12·(1 + h·tw/(6·bf·tf))). | rts² = √(Iy·Cw)/Sx cm | AISC F2-7 | verificadofijo |
| F.c | Coeficiente c El 360-22 metió los canales dentro de F2; en ediciones viejas iban aparte. Importa porque muchas correas son canal. | I de doble simetría: c = 1 · canales: c = (ho/2)·√(Iy/Cw) | AISC F2-8a y F2-8b | verificadofijo |
| F3 · alas no compactas | ||||
| F.F3.kc | Coeficiente kc para pandeo local del ala Ala esbelta: Mn = 0,9·E·kc·Sx/λ². Ala no compacta: interpolación lineal entre Mp y 0,7·Fy·Sx (F3-1). | kc = 4/√(h/tw), con 0,35 ≤ kc ≤ 0,76 | AISC F3-2 | verificadofijo |
| F6 · eje menor | ||||
| F.F6.fluencia | Flexión alrededor del eje menor EL EJE DÉBIL DE LA CORREA. El tope de 1,6·Fy·Sy SÍ actúa aquí, y MEDIDO SOBRE EL CATÁLOGO: de los 331 perfiles I activos, 46 tienen Zy/Sy > 1,6 —un 14 %— y el máximo llega a 1,860, no a 1,6 como escribí al principio. Son los perfiles de ala ancha y gruesa, tipo W40. Es el único sitio del 360-22 donde aparece un tope al momento plástico. | Mn = Mp = Fy·Zy ≤ 1,6·Fy·Sy kgf·cm | AISC F6-1 | verificadofijo |
| F.F6.sinLTB | No hay pandeo lateral-torsional en el eje menor Físicamente: no puede pandear lateralmente hacia el eje que ya es el débil. Por eso la componente paralela al faldón, que flexiona la correa en su eje menor, no necesita arriostre lateral — pero sí acorta su luz con los tensores. | solo fluencia y pandeo local del ala | AISC F6 y Tabla User Note F1.1 (estados Y, FLB) | verificadofijo |
| F.F6.b | Qué es b en el eje menor Confundirlos cambia λ por un factor de 2 y con eso la clasificación de la sección. | I: la MITAD del ala (bf/2) · canales: el ala COMPLETA | AISC F6-4, definición de b | verificadofijo |
| F.F6.Fcr | Ala esbelta en eje menor | Fcr = 0,70·E/(b/tf)² kg/cm² | AISC F6-4 | verificadofijo |
| F10 · ángulo simple | ||||
| F.F10.ejes | Qué ejes se usan Un ángulo suelto flexiona respecto a sus ejes PRINCIPALES, que están inclinados respecto a los lados. Solo si algo lo sujeta continuamente se puede trabajar con los ejes paralelos a los lados. | con restricción lateral continua → ejes geométricos (x,y) · sin ella → ejes principales | AISC F10 | verificadofijo |
| F.F10.H2 | Cuándo hay que ir a H2 «the combined stress ratio shall be determined using the provisions of Section H2». Es el caso de una brida de tijeral hecha de ángulo con carga fuera de nudo. | momento con componentes en los dos ejes principales, o un eje principal más carga axial | AISC F10 | verificadofijo |
| F.F10.estados | Estados límite del ángulo en flexión Para flexión alrededor del eje principal MENOR solo aplican fluencia y pandeo local del lado. | fluencia · pandeo lateral-torsional · pandeo local del lado (LLB) | AISC F10 | verificadofijo |
| F.F10.divergencia | La norma peruana tampoco lo trae Igual que en compresión: «Para elementos de un solo ángulo véase la Specification for Load and Resistance Factor Design of Single Angle Members del AISC». Usar F10 del 360-22 es lo que la propia E.090 manda. | E.090 remite al documento AISC de ángulos simples | E.090 Cap. 6, encabezado | conflictofijo |
| Compacidad · Tabla B4.1b | ||||
| F.B4.c10 | Alas de I laminada, canales y tes Con A36: λp = 10,8 · λr = 28,4. Relación medida: b/t con b = bf/2. | λp = 0,38·√(E/Fy) · λr = 1,0·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1b, caso 10 | verificadofijo |
| F.B4.c11 | Alas de I armada (soldada) Las armadas tienen su propio λr, con kc y FL. Importa para la serie VS/CVS. | λp = 0,38·√(E/Fy) · λr = 0,95·√(kc·E/FL) | AISC Tabla B4.1b, caso 11 | verificadofijo |
| F.B4.c12 | Lados de ángulos simples Con A36: λp = 15,3 · λr = 25,8. OJO: en COMPRESIÓN el umbral para revisar flexo-torsión es b/t > 0,71·√(E/Fy) = 20,2 — otro número, otra tabla, otro propósito. No confundirlos. | λp = 0,54·√(E/Fy) · λr = 0,91·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1b, caso 12 | verificadofijo |
| F.B4.c13 | Alas de I y canales en flexión de eje menor | λp = 0,38·√(E/Fy) · λr = 1,0·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1b, caso 13 | verificadofijo |
| F.B4.c14 | Almas de tes | λp = 0,84·√(E/Fy) · λr = 1,52·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1b, caso 14 | verificadofijo |
| F.B4.c15 | Almas de I de doble simetría y canales Con A36: λp = 106,7 · λr = 161,8. Relación medida: h/tw. | λp = 3,76·√(E/Fy) · λr = 5,70·√(E/Fy) | AISC Tabla B4.1b, caso 15 | verificadofijo |
| F.B4.hss | Secciones tubulares en flexión Los coeficientes de HSS redondo NO llevan raíz: son E/Fy directo. | alas HSS rect 1,12 / 1,40 · almas HSS rect 2,42 / 5,70 · HSS redondo 0,07·E/Fy / 0,31·E/Fy · alas de cajón 1,12 / 1,49 | AISC Tabla B4.1b, casos 17, 19, 20 y 21 | verificadofijo |
| F.FL | Definición de FL en el AISC IMPORTANTE PARA ENTENDER LA DIVERGENCIA DE Lr: el AISC sí usa un FL, pero lo define como 0,7·Fy, NO como Fy − Fr. La E.090 lo define como Fyf − Fr con Fr = 70 ó 115 MPa. Mismo símbolo, definición distinta. | FL = 0,7·Fy (si Sxt/Sxc ≥ 0,7) · FL = Fy·Sxt/Sxc ≥ 0,5·Fy (si Sxt/Sxc < 0,7) kg/cm² | AISC Tabla B4.1b, nota [b] | verificadofijo |
| F2 · I compacta, eje mayor | ||||
| F.Lr.coef | El 1,95 y el 6,76 de la F2-6 son valores REDONDEADOS Lr se DEFINE como la longitud donde el Fcr de la F2-4 vale 0,7·Fy, así que las dos ramas del pandeo lateral-torsional tienen que COINCIDIR en Lb = Lr. Y no coinciden del todo: con los coeficientes tabulados la diferencia es del 0,13 %. LA CAUSA, derivada: invirtiendo la F2-4 sale Lr = √(π⁴·0,078/2)·rts·(E/0,7Fy)·√[B + √(B² + 4/(π⁴·0,078²)·(0,7Fy/E)²)], con B = J·c/(Sx·ho). Los coeficientes exactos son 1,949091 y 6,7495, y la norma imprime 1,95 y 6,76: 0,047 % y 0,156 % de redondeo. MEDIDO en cinco perfiles W: con los tabulados la continuidad falla en 1,3e-3 y con los exactos cuadra en 1,3e-16, o sea precisión de máquina. DECISIÓN: el código usa los TABULADOS, porque son los que imprime la norma y los que va a usar cualquier ejemplo resuelto o revisor. Lo que importa es saber que ese 0,13 % de salto en Lr es redondeo de la norma y NO un error del código: sin esta fila, el día que alguien mida la discontinuidad la va a buscar donde no está. ES UN PATRÓN, NO UN CASO AISLADO: lo mismo pasa con el 1,95 y el 6,76 de la F2-6 y con el 1,51 de la G2-11. La regla y sus consecuencias están en la fila V.Cv2.coef. | exactos: 1,949091 = √(π⁴·0,078/2) · 6,7495 = 4/(π⁴·0,078²) | AISC F2-6 · derivado invirtiendo la F2-4 en Fcr = 0,7·Fy, y medido | verificadofijo |
| F.F2.manual | Contraste externo contra el Manual del AISC NO ES AUTOCONSISTENCIA, es contraste con un tercero: los tres valores salen exactos al comparar con la tabla del Manual. Es la verificación más fuerte que tiene el capítulo, porque valida de una vez rts (F2-7), Lp (F2-5) y Lr (F2-6) con sus coeficientes, la conversión de unidades y las propiedades del catálogo. OJO AL Fy: el Manual tabula con Fy = 50 ksi y nuestro caso base es A36; hay que comparar con 50 ksi o los números no cuadran y parece un error. | W12X26 con Fy = 50 ksi: Lp = 5,33 ft · Lr = 14,90 ft · rts = 1,75 in | AISC Steel Construction Manual, Tabla 3-2 · calculado con F2-5, F2-6 y F2-7 | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Qué es una armadura | ||||
| G.armadura.def | Las dos condiciones que hacen armadura a una armadura «Las armaduras trasmiten sólo acciones axiales a través de sus miembros y se cuida, entonces, que sus nudos sean libres de rotar y por lo tanto incapaces de trasmitir momentos y que las cargas transversales reposen en los nudos solamente.» Son DOS condiciones y las dos son del proyectista, no del programa: la primera la cumple el modelo liberando giros (fila E.armadura), la segunda la tiene que cumplir la geometría, y es la que este módulo existe para poder cumplir. | nudos libres de rotar · cargas transversales SOLO en los nudos | Zapata 1.6, p. 1-19 | verificadofijo |
| Estabilidad de la geometría | ||||
| G.maxwell | Conteo de barras, nudos y reacciones No está en ninguna de las normas ni en los dos libros del proyecto: es estática de primer curso, y se declara como adoptada en vez de colarla como evidente. b barras, j nudos, r componentes de reacción. grado < 0 es un MECANISMO y no se puede analizar; grado = 0 es isostática; grado > 0 es hiperestática. LA CONDICIÓN ES NECESARIA Y NO SUFICIENTE: ver G.rango. | grado = b + r − 2j | estática elemental · conteo de Maxwell | adoptadofijo |
| G.rango | Por qué el conteo no basta y qué se hace en su lugar b + r = 2j puede cumplirse y la estructura ser un mecanismo: basta una barra de más en un paño y una de menos en otro, y el conteo no se entera porque solo sabe sumar. Lo único que lo sabe es el rango de la matriz de rigidez. Por eso generador.js NO devuelve una geometría por haberla contado bien: la arma, la resuelve con una carga de prueba y deja que la guarda de pivote de solver.js decida. El conteo se sigue calculando, pero para informar, no para autorizar. | se verifica por RANGO: se arma K y se resuelve | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| G.hiperestatica | Lo que cuesta una armadura hiperestática En una armadura isostática las fuerzas de barra salen del equilibrio y NO cambian al cambiar las secciones: el bucle de E5 solo itera por el peso propio. En una hiperestática las fuerzas se redistribuyen con la rigidez, así que cambiar una sección cambia la fuerza que esa sección tiene que resistir y el bucle se acopla de verdad. No es un defecto —una cruz en el paño extremo es hiperestática y es lo correcto—, pero hay que saberlo antes de contar pasadas. | las fuerzas dependen de las secciones | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| Correas y nudos | ||||
| G.correa.nudo | Correa fuera del nudo · las dos salidas legítimas «Para evitar la flexión en las cuerdas superiores de las armaduras de techo, es teóricamente conveniente colocar los largueros sólo en los nudos. Sin embargo, EN ARMADURAS GRANDES ES MÁS ECONÓMICO ESPACIARLOS A INTERVALOS CORTOS. Si no se hace así, el tamaño de los largueros resultará demasiado grande y se volverán imprácticos. Cuando se usan largueros intermedios, las cuerdas superiores de las armaduras deben diseñarse por flexión y carga axial como se describe en el Capítulo 11.» Esto CORRIGE a tijeral.js, que se negaba en redondo: la correa entre nudos no es un error, es la solución económica en luces grandes, y lo que no se puede hacer es tenerla y seguir llamando armadura a la brida superior. Las dos salidas son legítimas y el generador ofrece las dos; lo que no ofrece es la tercera, que es repartir la carga a los nudos vecinos y callarse. | correa en el nudo · o brida superior al Capítulo H | McCormac & Csernak 10.6, p. 327 | verificadofijo |
| G.correa.sep | Separación habitual entre correas «Los largueros se espacian por lo general de 2 a 6 pies entre sí, dependiendo de las condiciones de la carga.» Es práctica reportada, no un límite: el límite lo pone la tabla de la cobertura (TR-4), que para nuestro panel llega más lejos que 1,83 m. Sirve de contraste, no de tope: si el generador propone un paño de 3 m con una correa por nudo, esta fila dice que eso está fuera de lo habitual aunque el panel aguante. | 2 a 6 pies (0,61 a 1,83 m) m | McCormac & Csernak 10.6, p. 327 | adoptadoeditable |
| G.correa.inclinada | La luz del panel se mide sobre la pendiente, no en planta La tabla no lo dice con estas palabras, y es la única lectura que tiene sentido físico: el panel descansa sobre la pendiente y su luz es la distancia entre correas MEDIDA SOBRE LA PENDIENTE. El paso del paño, en cambio, se define en proyección horizontal, que es como se dibuja la armadura. Con s = 0,20 son un 2 % —poco— pero es un 2 % que va siempre en contra: la luz real es siempre mayor que la de planta, nunca menor. Comparar la tabla contra el paso horizontal es pasarse de largo sistemáticamente. | sep_pendiente = sep_horizontal · √(1 + s²) m | PRECOR TR-4 · la luz tabulada es la del panel | adoptadofijo |
| Predimensionamiento | ||||
| G.peralte | Relación peralte / luz recomendada para armaduras de techo BUSCADA Y NO ENCONTRADA, y queda escrito para no volver a buscarla. Lo que McCormac 10.6 p. 327 llama «la relación más conveniente de peralte a claro es aproximadamente de 1/24» está EN EL PÁRRAFO DE LARGUEROS y se refiere al peralte del larguero, no al del tijeral: tomarla para la armadura sería una cita mal apropiada, y estuve a punto. El 1/25 de la AASHTO (p. 312) es de puentes y el 1/20 de la p. 315 es contra vibración de entrepisos. Neufert da 1:15-1:20 para una viga de alma ondulada, que tampoco es una armadura. MIENTRAS NO HAYA FUENTE, EL PERALTE ES DATO DE ENTRADA OBLIGATORIO: generador.js no lo inventa ni pone un valor por omisión. Lo que falta es una fuente primaria que dé la relación para una armadura de techo de acero; ninguna de las cuatro que tiene el proyecto la trae. BLOQUEA el predimensionamiento automático del peralte del tijeral, no el diseño: con el peralte dado, todo lo demás corre. | (falta la fuente) | no está en McCormac, ni en Zapata, ni en Neufert, ni en la E.090 | pendienteeditable |
| Tipologías | ||||
| G.alma | Las cuatro formas de armar el alma «(a) Falling diagonals with vertical posts · (b) Rising diagonals with vertical posts · (c) Rising and falling diagonals · (d) Rising and falling diagonals with vertical posts.» Es una lámina de armaduras de MADERA y aun así es la taxonomía completa, porque la taxonomía es geométrica y no depende del material: (a) es Pratt, (b) es Howe, (c) es Warren, (d) es Warren con montantes. Se cita para no inventar nombres. NO se implementa la Fink: su alma la define una figura (McCormac Fig. 19.4) que solo se lee esquemática, y ponerle a una geometría adivinada el nombre de una armadura con nombre propio es peor que no tenerla. | diagonales bajando · subiendo · alternadas · alternadas con montantes | Neufert 4.ª ed., p. 87 (p. 100 del PDF) · «Timber truss forms and bracing» | adoptadofijo |
| G.tipologia.signo | Con qué criterio se elige el alma La regla de los libros es que conviene el alma que deja las diagonales largas en TRACCIÓN, porque una barra traccionada se dimensiona por área neta y una comprimida por pandeo. La regla nace de techos que gobierna la gravedad. EN UN GALPÓN GOBIERNA 0,9D − 1,3W (fila U.6) y el levantamiento invierte todos los signos: la diagonal que la gravedad tracciona, el viento la comprime, y hay que dimensionar para la envolvente de las dos. Así que el criterio se conserva pero rinde mucho menos de lo que el libro promete, y cuánto menos se mide, no se supone. | por el SIGNO de la diagonal larga, y el signo se mide | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| La regla del proyecto, en pantalla | ||||
| V.procedencia | Ningún número se enseña sin poder decir de dónde sale La regla del proyecto dice que ningún número entra al código sin fila en el inventario. En pantalla eso se convierte en algo distinto y más exigente: ninguna cifra se muestra sin declarar su procedencia, y las procedencias son estas cinco y ninguna más. «norma» OBLIGA a dar el id de una fila del inventario, y entonces la cifra lleva su botón de fuente; las otras cuatro PROHÍBEN darlo, porque atribuirle a una norma un número que salió de contar barras es peor que no citar nada. Una línea sin procedencia, o con procedencia y fuente a la vez, hace que lineas() LANCE. Antes de esta fila el panel enseñaba veintitrés cifras y solo doce decían de dónde venían; las otras once pasaban por ciertas sin más aval que estar escritas en negrita. | norma · entrada · geometría · conteo · medido | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| V.no.duplica | La vista no vuelve a implementar las reglas del motor valida() solo mira si el campo está vacío, si es un número y si cae en el rango de pantalla. NO comprueba que haya arriostre de techo, ni que la correa caiga en el nudo, ni que el peralte exista: eso lo comprueban generador.js y montaje.js, y comprobarlo dos veces es garantizar que algún día las dos copias discrepen y gane la equivocada. Cuando el motor se niega, la vista enseña SU mensaje entero, con su artículo de norma, sin resumirlo ni suavizarlo. | la vista comprueba la FORMA; la física la comprueba el motor | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| V.limites | Los topes de los campos son de pantalla, no de diseño Que el campo de la luz empiece en 2 m no significa que una luz de 1,5 m esté prohibida por nada: significa que un cuadro de texto necesita un tope y ese es el que se puso. NO SON CRITERIOS DE DISEÑO y por eso no llevan fila propia ni cita: si llevaran una, en tres meses alguien los defendería en una memoria de cálculo. Van marcados como «limiteDePantalla» en el propio código para que no se puedan confundir, y el motor sigue aceptando lo que acepte. | afordancia · el motor no los conoce | decisión de arquitectura del complemento | adoptadoeditable |
| La vista 3D | ||||
| V.isometrica | Una vista que invita a medir tiene que ser medible El diagrama llama a esta pestaña «3D (solo ver)», y ahí está el riesgo: nadie mira un galpón en perspectiva sin comparar dos cosas con la vista. En perspectiva eso es mentira —dos pórticos IDÉNTICOS, el primero y el último de la nave, no miden lo mismo en pantalla— y la diferencia no es sutil. En proyección paralela miden exactamente lo mismo. Por eso la cámara arranca en isométrica y la perspectiva hay que pedirla. La elevación no es un ángulo elegido a ojo: atan(1/√2) = 35,2644° es EL que hace que un metro en x, uno en y y uno en z midan lo mismo en pantalla, y la prueba lo comprueba midiéndolo en vez de citándolo. distorsion() devuelve el número exacto para que la decisión no sea de opinión. | isométrica por omisión · azimut 45°, elevación atan(1/√2) ° | decisión de arquitectura del complemento | adoptadoeditable |
| V.profundidad | Cómo se transmite la profundidad en un alambre Un alambre no tiene caras, así que no hay oclusión que calcular y decir que se «quitan líneas ocultas» sería falso. La profundidad se transmite de dos maneras y las dos son orden, no geometría: se pinta de atrás hacia delante —el algoritmo del pintor, que para segmentos sin caras es el correcto y no una aproximación— y lo lejano se atenúa hasta un mínimo del 35 %. CONSECUENCIA BUSCADA: el arriostre de la fachada de atrás se ve a través de la nave. Para revisar que el camino de carga cierra, eso es mejor que peor; un render opaco escondería justo lo que hay que mirar. | orden de atrás hacia delante + atenuación · SIN líneas ocultas | decisión de arquitectura del complemento | adoptadoeditable |
| El modelo dentro del libro | ||||
| L.formato | El modelo guardado declara su formato Un texto dentro de una celda sin marca de formato es una trampa de efecto retardado: el día que el formato cambie, los libros viejos se leerán mal y en silencio, y el error aparecerá como un galpón raro y no como un fallo de lectura. La cabecera dice QUÉ es y DE QUÉ VERSIÓN. Leer algo que no empieza por GALPON PARA —puede ser la hoja de otro complemento, y en este libro conviven con Retícula—; leer un formato MÁS NUEVO del que se conoce PARA también, en vez de adivinar: un complemento viejo abriendo un modelo nuevo tiene que negarse, no interpretarlo a medias. | cabecera GALPON \t <formato> \t <fecha> | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| L.trozo | Tamaño de trozo y tope de celdas Una celda de Excel admite 32 767 caracteres, así que 30 000 deja margen. Se copia el número de Retícula en vez de elegir otro, porque son dos complementos de la misma suite escribiendo en el mismo libro y no hay razón para que difieran. El tope de 200 celdas da 6 MB, de sobra para un galpón; si alguna vez no cupiera, PARA con el número delante en vez de escribir un modelo truncado, que se abriría luego como un galpón incompleto sin avisar. | 30 000 caracteres por celda · 200 celdas · columna A caracteres | Retícula, taskpane.html publicado (TROZO = 30000, A1:A200) | adoptadoeditable |
| L.solo.entradas | Se guardan las entradas, nunca los resultados Es la misma regla que ya obliga a pasar casos de carga y no combinaciones entre el acero y la cimentación (fila Z.costura), aplicada al libro: un resultado guardado se queda viejo en cuanto cambia una entrada, y nada en la pantalla lo delata. Así que lo guardado se vuelve a calcular al abrir, siempre. paraGuardar() lleva lista blanca y SE NIEGA ante una clave que no conoce en vez de tirarla en silencio: tirarla pierde datos del proyectista sin avisar, y negarse solo cuesta añadir una línea cuando el modelo crezca de verdad. | parámetros y geometría · NO conteos, ratios ni fuerzas | decisión de arquitectura del complemento, por la fila Z.costura | adoptadofijo |
| L.suelto | Las ediciones son capas sobre lo paramétrico El tijeral se genera de parámetros y después se edita, y LO EDITADO MANDA: las ediciones se guardan como capas y se vuelven a aplicar encima cada vez que cambia un parámetro. Los parámetros no se bloquean nunca. SE ELIGIÓ PRIMERO LO CONTRARIO —que el modelo «se soltara» al primer cambio manual, dejando los parámetros de solo lectura— y se rectificó el mismo día al ver qué significaba en la práctica: LA EDICIÓN MÁS FRECUENTE EN UN GALPÓN NO ES ARRASTRAR UN NUDO, ES ASIGNAR UN PERFIL, y asignar perfiles es el bucle del diseño en acero —cambias la sección, cambia la rigidez, reanalizas—. Soltar el modelo al primer perfil habría apagado la pendiente en la primera pasada. EL PRECIO DE ESTA OPCIÓN, dicho entero: una edición puede reaplicarse y significar otra cosa —moviste I3 con 12 paños y ahora hay 8, el nudo existe pero está en otro sitio del tijeral—. Se acepta porque es menor que apagar el panel, y porque lo que NO se puede reaplicar se avisa en vez de tirarse. | se reaplican al regenerar · los parámetros NUNCA se apagan | decisión del proyectista, 01-10-2026 (rectificada el mismo día) | adoptadofijo |
| L.editado | Una cota arrastrada a mano es una procedencia propia Las cinco procedencias de V.procedencia —norma, entrada, geometría, conteo, medido— no cubren una dimensión que el proyectista movió arrastrando. Y la diferencia no es de etiqueta: una cota que sale de un parámetro ES REPRODUCIBLE —se vuelve a obtener escribiendo los mismos datos— y una arrastrada NO LO ES. En una pantalla cuya tesis es decir de dónde sale cada número, esa es justo la diferencia que hay que declarar. OJO CON LOS PERFILES: asignar una sección NO es una edición geométrica, es una ENTRADA de primera clase (fila L.secciones), así que su procedencia sigue siendo «entrada» y no «editado». | sexta procedencia: editado | consecuencia de L.suelto sobre la fila V.procedencia | adoptadofijo |
| El canal con la ventana | ||||
| L.particion | El diálogo y el panel NO comparten almacenamiento Textual de su código: «ANTES esto se leía de localStorage, y esa era la mitad del fallo: la ventana del modelador tiene su propia partición de almacenamiento, así que lo que ella guardaba nunca llegaba aquí.» Es un fallo ya pagado en la suite y no hay que volver a pagarlo: el modelo va OBLIGATORIAMENTE por messageParent / messageChild, nunca por almacenamiento compartido, que no existe. Y va troceado porque el mensaje tiene tope: TROZO_MSG = 8 000, con {a, i, n, d} y recomposición al otro lado. messageChild exige DialogApi 1.2. | el modelo viaja por mensaje, troceado de 8 000 en 8 000 caracteres | Retícula, taskpane.html publicado, comentario en leerModelo() | verificadofijo |
| El modelo dentro del libro | ||||
| L.secciones | Los perfiles son entrada, no edición Asignar un perfil se parece a editar, pero no lo es: es un dato de entrada como la luz, y por eso vive en el modelo al mismo nivel y NO en las capas de edición. La consecuencia es la que importa: una sección asignada NO PUEDE QUEDARSE HUÉRFANA al cambiar un parámetro —se guarda por CLASE de barra («todas las diagonales son L2½x2½x¼») y solo por barra suelta cuando hay una excepción puntual—, así que la edición más frecuente del proyecto tiene riesgo cero de perderse. Las capas quedan solo para lo geométrico, que es lo único que de verdad puede dejar de existir. | por clase de barra, y por barra suelta como excepción | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| L.perdidas | Una edición que no se puede reaplicar NO se borra Pasas de 12 paños a 8: la diagonal D11 deja de existir y la capa «borrar D11» se queda sin sitio. NO SE TIRA. Se conserva en la lista y se dice en el panel de avisos que esta vez no pudo aplicarse, con su botón para olvidarla a propósito. Y entonces sale gratis una propiedad que importa: SI VUELVES A LOS 12 PAÑOS, LA EDICIÓN VUELVE SOLA. Borrarla automáticamente haría que ir y volver destruyera trabajo sin que nadie lo pidiera, que es la misma razón por la que paraGuardar() se niega a descartar claves desconocidas. | se avisa y se conserva · si la geometría vuelve, la edición vuelve | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| Los pasos y su armazón | ||||
| V.armazon | Cada paso declara qué armazón lleva ESTABA MAL Y SE VEÍA: la barra de cuatro vistas —Pórtico, Planta, Elevación, 3D— y el panel de la izquierda —Ver y Datos— son de GEOMETRÍA, y se colaban en los once pasos. Al entrar en Cargas se seguían viendo las capas de barras y los parámetros del tijeral, que allí no pintan nada: el armazón de un paso PARecÍA el de todos porque ERA el de todos. Y la lista de pasos estaba DUPLICADA a mano en la plantilla, que es la copia que se desincroniza. Ahora cada paso declara en vistas.js si lleva barra de vistas y qué lados de panel, y la plantilla monta solo eso. VA EN EL MÓDULO Y NO EN EL HTML por lo de siempre: para poder comprobar que Cargas no enseña la barra de vistas SIN tener que mirarlo —mirando es como se coló—. La prueba entra en los ONCE pasos y compara los seis interruptores contra armazon(): comprobar dos de once no bastaba, y un mutante que enseñaba los parámetros SIEMPRE sobrevivió a la primera versión de la prueba por eso mismo. | 11 pasos · solo Geometría lleva vistas y paneles | decisión del proyectista, 01-10-2026 | adoptadofijo |
| Las hojas de cálculo del libro | ||||
| H.formulas | El cálculo se escribe en la hoja como fórmulas vivas de Excel Decidido por el usuario entre «fórmulas vivas» y «valores con la fórmula escrita al lado». Una hoja con números pegados es un informe; con fórmulas se audita celda por celda y se recalcula si se cambia un dato. Cada magnitud tiene un nombre de la hoja que es su símbolo, para que la barra de fórmulas se lea como la norma. Las fórmulas se escriben en inglés (range.formulas de Office.js usa la sintaxis invariante: IF, MAX, coma como separador) y Excel las enseña en el idioma del usuario. Las categorías que cambian QUÉ FILAS hay —aberturas, si hay nieve— se cambian en el modelador. | cada resultado es una fórmula con nombres de la hoja (=Lo*(0.25+4.6/SQRT(Ai))); los datos y las tablas de la norma son celdas | decisión del proyectista, 2026-10-02 | adoptadofijo |
| H.coincide | La hoja no se escribe si una fórmula no da el número del motor La fórmula de la hoja y la del motor son dos escrituras de la misma cuenta, y pueden separarse sin que nadie lo vea. excel.js evalúa el subconjunto de Excel que usan las hojas —con sus reglas: el menos unario antes que la potencia, la celda vacía, IF perezoso, los errores que se propagan— y una función que no conoce lanza, así que no se escribe en la hoja nada que aquí no se haya comprobado. Las pruebas recorren además las ramas (pendientes, áreas, períodos) con el motor del otro lado. | cada celda de resultado se evalúa en excel.js y se compara con el motor · tolerancia relativa 1e-9 | regla del proyecto: lo que no se puede comprobar no cuenta como comprobado | adoptadofijo |
| H.analisis | Lo que sale de resolver el pórtico entra en la hoja como valor Un análisis matricial no se escribe en celdas. El período sale de los desplazamientos del pórtico resuelto y el peso de sumar sus nudos; lo que sigue —C, C/R, V— sí va en fórmulas a partir de ellos. Se distinguen por el color para que nadie crea que el período se puede cambiar en la hoja y que el resto lo siga. | período de Rayleigh y peso sísmico de cada pórtico: valores, en verde, con su procedencia | decisión del proyectista, 2026-10-02 | adoptadofijo |
| La interfaz y su enlace con el libro | ||||
| V.solidos | La 3D con el acero de verdad: secciones extruidas con su orientación «Me gustaría ver el material de acero real»: el alambre dibujaba el eje y un W10X33 se veía igual que una varilla. La orientación es un CONVENIO de dibujo, no un resultado del cálculo, y se escribe para que nadie lo lea como una decisión de diseño. Se simplifica, y se dice: sin radios de acuerdo, el HSS por fuera (no se ve hueco), las barras no se recortan en los nudos y no se dibujan cartelas, pernos ni soldaduras. Las barras sin perfil se ven como línea, para que se note lo que falta. La vista se dibuja con WebGL con la MISMA matriz de cámara que el alambre (vista3d.matriz), que ya se comprobó contra la proyección punto por punto; el alambre se queda, porque es el que deja pinchar las barras. | contorno de cada sección con las medidas del catálogo, extruido a lo largo de la barra · columnas y tijeral con el peralte en el plano del pórtico · correas con el alma perpendicular al techo · columna hastial con el peralte perpendicular a su muro · 2L espalda con espalda separados por la cartela, alas arriba en la brida superior y abajo en la inferior | pedido del usuario, 2026-10-02 · medidas: el catálogo de perfiles (fila CAT.*) | adoptadofijo |
| V.ejemplo | El proyecto de ejemplo, completo, que se carga con un botón NO son valores por omisión: ningún campo trae valor, y un proyecto nuevo sigue pidiéndolo todo. Es un proyecto de muestra que entra SOLO si se pulsa «Cargar el ejemplo completo» en Inicio, y reemplaza lo que haya en la ventana (el libro no cambia hasta «Guardar y cerrar»). Sus datos son los de un depósito corriente en Lima; el cálculo lo hace el motor, igual que con cualquier proyecto, y las pruebas exigen que con él los ocho pasos queden completos. | almacén de 20 × 60 m en Miraflores (Lima), depósito común, A36, W10X33 + tijeral Howe de ángulos dobles, correas C10X15.3, TR-4 de 0,40 mm, suelo S2 de 1,5 kgf/cm², f'c 210 | pedido del usuario, 2026-10-02: «déjame cargado un ejemplo completo para probar las hojas de una» | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Convenio | ||||
| MT.ejes | Sistema de ejes del galpón Todo lo escrito hasta E5 vive en (x, y): el pórtico transversal. Al montar el galpón entero aparece z y hay que fijarlo UNA VEZ, porque el error de confundir la luz con el largo no produce un número raro sino un galpón plausible y equivocado. x va de columna a columna cruzando la nave; z va de pórtico a pórtico a lo largo. El plano (x,y) es el del pórtico, el (x,z) el del techo y el (y,z) el de la fachada longitudinal. | x transversal (la luz) · y vertical · z longitudinal (el largo) m | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| Lo que la norma exige del conjunto | ||||
| MT.dos.direcciones | Resistencia lateral en las dos direcciones principales «Debe tomarse en cuenta la importancia de los siguientes aspectos: (…) d) Resistencia adecuada, EN AMBAS DIRECCIONES PRINCIPALES, frente a las cargas laterales.» En un galpón la transversal la resuelve el pórtico y se ve enseguida; la longitudinal no tiene pórtico ninguno —son correas y cobertura— y si nadie la mira, no existe. Es el fallo más común y el más caro: la nave se diseña entera en su plano y se cae en el otro. | obligatorio en AMBAS direcciones | E.030-2026 Art. 6, inciso d) | verificadofijo |
| MT.continuidad | Continuidad estructural y líneas sucesivas de resistencia «e) Continuidad estructural, tanto en planta como en elevación. (…) h) Inclusión de líneas sucesivas de resistencia (redundancia estructural).» De aquí sale la comprobación del camino de carga: que la fuerza que entra por el hastial pueda llegar al suelo sin cortarse. Un arriostre de techo que no descarga en un arriostre de fachada es una continuidad rota, y la rotura no se ve en ningún ratio. | continuidad en planta y en elevación · redundancia | E.030-2026 Art. 6, incisos e) y h) | verificadofijo |
| MT.no.diafragma | El techo metálico no es diafragma rígido 18.1: «Se supondrá que las cargas horizontales sobre la estructura son distribuidas a columnas, pórticos y muros por los sistemas de pisos y techo que actúan como diafragmas horizontales.» 18.2: «CUANDO la existencia de aberturas, la excesiva relación largo/ancho (…) O LA FLEXIBILIDAD DEL SISTEMA DE PISO Ó TECHO NO PERMITAN SU COMPORTAMIENTO COMO DIAFRAGMA RÍGIDO, la rigidez de cada columna y muro estructural tomará en cuenta las deflexiones adicionales (…) mediante algún método reconocido de análisis.» Una cobertura TR-4 sobre correas no es un diafragma rígido —y un galpón tiene además la relación largo/ancho que el propio 18.2 nombra—, así que el 18.1 NO se puede invocar: el reparto lo hace el arriostre de techo, que es una armadura horizontal de verdad, o no lo hace nadie. | hay que suplirlo con arriostre en el plano del techo | E.020 Art. 18, incisos 18.1 y 18.2 | verificadofijo |
| Cómo se analiza | ||||
| MT.plano.solver | El modelo es 3D, el análisis es en planos solver.js es de pórtico PLANO y se queda así: un solucionador espacial es otro proyecto. El montaje 3D existe para la geometría, el metrado, el dibujo y —sobre todo— para sacar de él los submodelos planos que sí se resuelven: el pórtico transversal, la armadura horizontal del techo y el arriostre de fachada. Es como se diseña un galpón a mano y es defendible; lo que no es defendible es montar el 3D y dar por hecho que alguien lo analizó. | se monta en 3D y se resuelve por planos con el solucionador de pórtico | decisión de arquitectura del complemento | adoptadofijo |
| Camino de carga | ||||
| MT.hastial | Dónde descarga la columna hastial La columna del hastial recibe el viento frontal y salva la altura de la nave. Abajo apoya en la cimentación; arriba no tiene dónde apoyar salvo el plano del techo, así que ahí es donde entra la fuerza longitudinal al sistema. Si el plano del techo no tiene arriostre, esa reacción de arriba no tiene contra qué reaccionar: la columna hastial se convierte en un voladizo que nadie diseñó como voladizo. | mitad al suelo, mitad al plano del techo | consecuencia de la E.030 Art. 6 e) · continuidad estructural | adoptadoeditable |
| MT.mismo.pano | Arriostre de techo y de fachada, en el mismo paño El arriostre de techo entrega su reacción en el alero. Si el arriostre de fachada está en otro paño, esa reacción tiene que recorrer el alero hasta llegar a él, y el que lo recorre es la viga de alero trabajando a AXIAL, no a flexión como se la suele dibujar. Poniéndolos en el mismo paño el recorrido es cero y la viga de alero solo amarra. No es un capricho de dibujo: es la diferencia entre una barra de amarre y un puntal cargado. | mismo paño · o viga de alero que los una | consecuencia de la E.030 Art. 6 e) · continuidad estructural | adoptadofijo |
| Dilatación | ||||
| MT.termica | La dilatación térmica hay que considerarla E.020 Art. 15: «El diseño de edificaciones tomará en cuenta las fuerzas y los movimientos que resulten de un cambio mínimo de temperatura de 20 °C para construcciones de concreto y/o albañilería y DE 30 °C PARA CONSTRUCCIONES DE METAL.» AISC §L6: «The effects of thermal expansion and contraction of a building shall be considered.» Las dos lo exigen y ninguna de las dos es opcional. MUERDE EN LA COLOCACIÓN DE LOS ARRIOSTRES: arriostrar los dos paños extremos deja el galpón entero preso entre dos puntos fijos; arriostrar uno solo lo deja dilatar desde ahí hacia los dos lados. La decisión que acorta el camino de carga es la que alarga la longitud que no puede dilatar. | obligatorio considerarla °C | E.020 Art. 15 · AISC 360-22 §L6 | verificadoeditable |
| MT.deltaT | Variación mínima de temperatura para construcciones de metal «El diseño de edificaciones tomará en cuenta las fuerzas y los movimientos que resulten de un cambio mínimo de temperatura de 20 °C para construcciones de concreto y/o albañilería y de 30 °C para construcciones de metal.» Es un MÍNIMO, no un valor fijo: la norma dice «cambio mínimo», así que en un sitio con más oscilación térmica se sube. Va en fila aparte de MT.termica para que se pueda pedir con num() en vez de sacarlo de un texto a tirones. | 30 °C | E.020 Art. 15 | verificadoeditable |
| MT.alfa | Coeficiente de dilatación térmica del acero a temperatura ambiente Lo que falta es el α a temperatura ambiente, y es un pendiente con trampa incluida. El AISC 360-22 SÍ da uno, en el Apéndice 4 §4.2.3a: «For structural and reinforcing steels: FOR CALCULATIONS AT TEMPERATURES ABOVE 150 °F (66 °C), the coefficient of thermal expansion is 7.8 × 10⁻⁶/°F (1.4 × 10⁻⁵/°C).» Es el coeficiente PARA INCENDIO y el propio texto lo condiciona a más de 66 °C; tomarlo para el salto ambiental de 30 °C de la E.020 sería la misma falta que tomar el 1/24 del larguero para el peralte del tijeral (fila G.peralte): una cita real, sacada de su párrafo. BLOQUEA el cálculo del alargamiento en milímetros y de la fuerza térmica; NO bloquea la comprobación de dónde van los arriostres, que es de topología y se hace igual: la longitud que no puede dilatar se mide en metros sin necesidad de α. | (falta la fuente) 1/°C | no está en la E.020, ni en la E.090, ni en el AISC 360-22 fuera del caso de incendio | pendienteeditable |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Material | ||||
| MAT.E | Módulo de elasticidad del acero DISCREPANCIA REAL. Zapata 2.1 (p.50) da E = 29 500 ksi = 2 100 000 kg/cm², un 3,0 % más. DECISIÓN: manda el AISC, que es la norma que adoptamos. Al contrastar contra un ejemplo de Zapata la diferencia aparecerá en todo lo que dependa de E (Pe, Lp, Lr, Fe): NO es un bug. | 2 039 000 kg/cm² | AISC 360-22 · Símbolos: «E = 29,000 ksi (200 000 MPa)» | conflictofijo |
| MAT.G | Módulo de corte del acero Zapata da 11 300 ksi = 800 000 kg/cm², un 1,6 % más. Misma decisión que E. | 787 000 kg/cm² | AISC 360-22 · Símbolos: «G = 11,200 ksi (77 200 MPa)», usado en E4 | conflictofijo |
| MAT.mu | Relación de Poisson Coherente con G = E/[2(1+μ)]. | 0,30 | Zapata 2.1 (p.50) | verificadofijo |
| MAT.A36.Fy | A36 · esfuerzo de fluencia Es el que usa Zapata en todos sus ejemplos. Preset por defecto. | 2530 kg/cm² | ASTM A36 (36 ksi) · admitido por E.090 §1.3.1.a · valor métrico en Zapata 2.1 | verificadoeditable |
| MAT.A36.Fu | A36 · resistencia a la rotura | 4080 kg/cm² | Zapata 2.1 (p.50): «Fu = 58 ksi para Acero A36, Fu = 4080 kg/cm²» | verificadoeditable |
| MAT.A572.Fy | A572 Gr.50 · esfuerzo de fluencia | 3515 kg/cm² | ASTM A572 Gr.50 (50 ksi = 345 MPa) · admitido por E.090 §1.3.1.a | verificadoeditable |
| MAT.A572.Fu | A572 Gr.50 · resistencia a la rotura | 4570 kg/cm² | ASTM A572 Gr.50 (65 ksi = 450 MPa) | verificadoeditable |
| MAT.admitidos | Aceros que la norma peruana admite Ojo: A500 y A501 son tubos, y el A500 es conformado en frío. La E.090 los admite como material aunque no tenga capítulo de perfiles conformados en frío: el AISC 360 trata los HSS dentro de su cuerpo normal. | A36 · A53 Gr.B · A242 · A500 · A501 · A514 · A529 · A570 · A572 · A588 · A606 · A607 · A618 · A709 · A852 | E.090 §1.3.1.a (pág. 17) | verificadofijo |
| MAT.Fr | Esfuerzo residual El AISC 360-22 YA NO distingue: su capítulo F usa 0,7·Fy para todos, que con A36 equivale a Fr = 759. DECISIÓN: se sigue el 360-22. Pero la fabricación queda registrada en cada sección, porque el dato hace falta para contrastar con Zapata y por si algún día se vuelve a distinguir. | laminado 705 · soldado 1130 kg/cm² | Zapata 2.1 (p.50): Fp = Fy − 10 ksi laminado, Fy − 16 ksi soldado | conflictofijo |
| Catálogos | ||||
| CAT.aisc | AISC Shapes Database v13 W/M/S/HP · C/MC · WT/MT/ST · Single Angles · Double Angles · Rect. & Square HSS · Round HSS & Pipes. Unidades IMPERIALES (in, in², lb/ft): se convierten una sola vez al importar. Es el catálogo que usa el profesor. | 7 hojas · 1575 perfiles | AISCProp13-1.0.xls (PREDIMENSIONAMIENTO/) | verificadofijo |
| CAT.precor | Precor · perfiles conformados en frío DIGITALIZADO Y VERIFICADO, todo en estado «espera». L 29 · U 63 · C 63 · Z 63 · TC 56 · IC 56 · TU 56 · IU 56. Métrico, ya en el sistema canónico. Espesores 2,0 / 2,5 / 3,0 / 4,5 mm; de los 114 grupos, 10 no traen los cuatro y es del catálogo, no de la extracción: los ángulos grandes no vienen en 2,0-2,5 y las secciones chicas no vienen en 4,5 (114x4 = 456, menos 14 = 442). SEIS FORMATOS DE COLUMNA distintos, uno por tipo: el ángulo trae rz y alfa, la zeta trae Ixy, el canal trae el centro de corte eo, los compuestos ninguno de los tres. Un solo molde habria metido valores en la columna equivocada sin que nada avisara. LA DESIGNACION SE ARRASTRA -la tabla la escribe una vez por grupo y luego lista una fila por espesor- Y AHI FALLO DOS VECES: la cabecera de las paginas de C/TC/IC/TU/IU trae len(cols)+1 campos, asi que «Designacion» paso por designacion y 52 perfiles se llamaron asi; y la designacion viene en su propia linea uno o dos pt encima de los datos en unas paginas y en linea con ellos en otras, asi que nueve grupos de IU heredaron el nombre del grupo de al lado. CORREGIDO anclando la fila por la derecha -los datos son siempre los ultimos len(cols) campos y siempre numeros- y aceptando la designacion suelta. GUARDA: el importador PARA sin escribir si una designacion se repite, porque aqui el nombre SI es clave unica (designacion mas espesor), al contrario que en la serie soldada. Se comprueban rx = raiz(Ix/A), ry = raiz(Iy/A) y peso = A*gamma en las 442; las de doble simetria no aplican porque un conformado no la tiene. TODAS conformadas en frio -las gobierna la AISI S100, fase 2-, asi que entran al catalogo, se ven y se consultan, y paraCalcular() PARA con ellas. | 442 perfiles · 8 familias · 114 grupos | TablaPrecorSections.pdf, 15 páginas (PREDIMENSIONAMIENTO/) | verificadofijo |
| CAT.soldados | Perfiles soldados · serie VS · CS · CVS DIGITALIZADO Y VERIFICADO. Extraccion por posicion de texto: los caracteres salen sueltos del PDF y se reagrupan por el hueco en x, que es bimodal (2,5 pt dentro de un numero, >=10 pt entre columnas; umbral 6). Las siete relaciones cuadran en los 391. SE QUEDARON FUERA, documentadas por nombre en scripts/importa_fam.py: la serie VSM (29 columnas sin verificar, y monosimetrica) y cinco filas con el dato mal en el PDF de origen -CS300x76, CVS300x113, CVS600x339, CVS1000x464 y CVS1000x486-. OJO CON ZAPATA: el catalogo de FAM es la oferta de un fabricante de HOY bajo la misma NBR 5884, y NO contiene los perfiles de sus ejemplos. Hay VS600x81, x95, x111... pero no el VS600x99; hay CS400x201 y CS400x209 pero no el CS400x204. Para contrastar contra sus ejemplos hay que tomar las propiedades que el propio libro tabula en el texto, no buscarlas en este catalogo. | NBR 5884 · 391 perfiles · CS 138 · CVS 123 · VS 130 | FAM Perfis Soldados (CATALOGOS Y FICHAS/PERFILES/), norma ABNT NBR 5884 | verificadofijo |
| CAT.soldados.cols | Orden real de columnas de la tabla FAM OJO: el orden NO es el de la página de abreviaturas. Ahí figuran bf antes que tf, y rx/Zx en otro orden; los datos van como está escrito arriba. Verificado con Wx=2Ix/d, rx=√(Ix/A), Wy=2Iy/bf, ry=√(Iy/A), h/tw, b/2tf y d/Af: todas exactas. | perfil · masa · A · d · tw · h · tf · bf · Ix · Wx · rx · Zx · Iy · Wy · ry · Zy · rt · It · Cw · h/tw · b/2tf · d/Af · ec · u · u/A | FAM · verificado campo por campo contra las relaciones geométricas | verificadofijo |
| Propiedades calculadas | ||||
| PROP.basicas | Área, inercias, módulos elásticos, radios de giro Sin controversia. Se verifican contra el catálogo: calcular las de un W12X26 y comparar con la tabla es la primera prueba de oro del proyecto. | A · Ix · Iy · Sx · Sy · rx · ry cm², cm⁴, cm³, cm | mecánica de secciones · teorema de ejes paralelos | verificadofijo |
| PROP.Z | Módulo plástico | Zx · Zy cm³ | definición: primer momento de las dos mitades de área iguales respecto al eje neutro plástico | verificadofijo |
| PROP.J | Constante de torsión de Saint-Venant Aproximación de paredes delgadas. Para perfiles laminados se toma del catálogo AISC, que la tabula. | J cm⁴ | FAM da IT = [(h+tf)·tw³ + 2·bf·tf³]/3 para secciones I soldadas | verificadofijo |
| PROP.Cw | Constante de alabeo CORRECCIÓN: la tabla FAM SÍ trae Cw — lo negué antes leyendo solo la página de abreviaturas. Se comprobó contra Cw = Iy·ho²/4 con ho = d − tf: CS400x176 da 8 518 600 calculado contra 8 516 884 tabulado, 0,02 % de diferencia. Las tablas de Precor y la de AISC sí obligan a calcularlo. Hace falta para el pandeo lateral-torsional (F2) y el torsional (E4). | Cw cm⁶ | se calcula de la geometría; el AISC la tabula para perfiles laminados | verificadofijo |
| PROP.compuestas | Secciones compuestas del catálogo La diagonal de tijeral casi nunca es un ángulo suelto. El AISC tabula «Double Angles» solo para separaciones estándar (3/8", 3/4"); si tu cartela es de 8 mm, esa sección no está en ninguna tabla y hay que calcularla. | 2L con separación de cartela · 2C en cajón | teorema de ejes paralelos sobre los perfiles del catálogo | verificadoeditable |
| PROP.planchas | Sección armada de planchas Zapata p.280: para pórticos de un piso «los perfiles más adecuados son los perfiles VS». Una columna de galpón de 8-10 m suele ser una I soldada a medida, que no existe en ningún catálogo. | alma h×tw + alas bf×tf | geometría | verificadoeditable |
| PROP.fabricacion | La sección conoce su fabricación No es geometría, pero viaja con ella: decide qué especificación aplica (AISC 360 o AISI S100), el esfuerzo residual, y si el perfil está activo o «en espera». Es el campo que hace que la fase 2 sea un módulo nuevo y no una refactorización. | laminado | soldado | conformado en frío | decisión de diseño del complemento | verificadofijo |
| PROP.unidad | El perfil conoce su sistema de unidades de origen La conversión ocurre UNA SOLA VEZ al importar. Aguas abajo no existe ninguna pulgada. Es la regla que evita la clase de error que costó el factor U en Retícula. | imperial | métrico | decisión de diseño del complemento | verificadofijo |
| Catálogos | ||||
| CAT.soldados.prueba | Verificación cruzada de la digitalización Wx=2Ix/d · rx=√(Ix/A) · Wy=2Iy/bf · ry=√(Iy/A) · h/tw · b/2tf · Cw=Iy·ho²/4. Cada fila del catálogo se comprueba sola: si las siete cuadran, el parseo está bien Y la tabla está bien transcrita. Es la prueba de oro del proyecto, y ya se probó que funciona. | 6 relaciones por fila | geometría de secciones | verificadofijo |
| CAT.hss.espesor | Espesor de diseño de los HSS SALIÓ DE UNA PRUEBA QUE FALLABA. Las 367 filas de HSS rectangular no pasaban la relación peso = A·γ, siempre por un 6,2-6,9 % en el mismo sentido. La causa es normativa, no un error de transcripción: el AISC tabula el ÁREA con el espesor de DISEÑO (0,93 del nominal, por la tolerancia de fabricación de la soldadura) pero el PESO con el espesor NOMINAL. La relación tnom/tdes sale 1,0753 = 1/0,93 exacto en todo el catálogo. Consecuencia para el código: al comparar peso contra área hay que escalar por tnom/tdes; y al CALCULAR resistencia se usa el de diseño, que es el que la norma manda. Excepción: los HSS a ASTM A1065 y A1085 usan el nominal. | t_diseño = 0,93 · t_nominal | AISC 360-22 §B4.2 | verificadofijo |
| CAT.nombre.noUnico | La designación de un perfil no es clave única SALIO DE UNA PRUEBA EN ROJO. La NBR 5884 designa por peralte y peso -VS400x32 son 400 mm y unos 32 kg/m- y dos geometrias distintas pueden redondear al mismo peso: una con ala de 8 mm x 140 y otra de 6,3 x 180. El catalogo lista las dos y tiene razon: son dos perfiles. CONSECUENCIA: cada perfil lleva un `id` propio y busca() NO elige por su cuenta cuando hay colision: lanza con las dos opciones y sus dimensiones. Devolver una de dos secciones distintas en silencio es de las peores cosas que puede hacer un catalogo. EL DISCRIMINADOR NO ES UN CAMPO FIJO: era bf_cm, que no existe en un angulo ni en un canal Precor -las ocho familias conformadas habrian colapsado todas a «bf0», o sea a ningun id-. Ahora se busca cual es la dimension que de verdad los separa y se nombra en el id: VS400x32.bf140 y VS400x32.bf180. Si dos filas coinciden en toda la geometria no son dos perfiles sino una fila repetida del catalogo de origen, y sale en avisos. | VS400x32 designa dos secciones distintas | ABNT NBR 5884 · verificado en el catálogo FAM | verificadofijo |
| CAT.familia.conflicto | La letra de familia no es única entre catálogos «C» son 70 canales laminados del AISC y 63 canales de alas atiesadas de Precor, que es otra seccion y otra especificacion; «L» son 127 angulos laminados y 29 conformados. Misma letra, distinta pieza. NO SE RENOMBRAN: la designacion es la del catalogo, no la nuestra. Cada perfil lleva `grupo` = fabricacion + familia -laminado:C frente a frio:C- y es lo que la interfaz lista, porque «C» sola no identifica una seccion. catalogo() acepta las dos: la letra devuelve las dos fabricaciones mezcladas a proposito, el grupo devuelve una. Las dos letras en conflicto estan fijadas en la prueba: si entra un catalogo que choca en una tercera, sale en rojo en vez de mezclarse en silencio. | C y L designan dos secciones cada una | medido sobre los tres catálogos cargados | verificadofijo |
| CAT.varillas | Varillas lisas para tirantes Los arriostres que solo trabajan a tracción (cruz de fachada, arriostre vertical) se hacen con varilla, y ningún catálogo cargado la trae. No hay tabla que leer: el dato es el diámetro nominal en pulgadas y lo demás sale del círculo (A = π·d²/4, I = π·d⁴/64, r = d/4, Z = d³/6). Se verifican como varilla ROSCADA (filas T.varillas): el área de cálculo es la nominal sin roscar y la rosca entra con el 0,75 de la Tabla J3.2. Los diámetros son los comerciales en fracciones de pulgada; que el proveedor los tenga es cosa del proyecto. | 8 diámetros: 3/8", 1/2", 5/8", 3/4", 7/8", 1", 1 1/8" y 1 1/4" · familia VAR | geometría del círculo · peso con la fila D.acero.gamma · scripts/genera_varillas.py | adoptadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Cortante basal | ||||
| S.V | Fuerza cortante en la base | V = Z · U · C · S · P / R kgf | E.030-2026 Art. 34.1 | verificadofijo |
| Parámetros de sitio | ||||
| S.Z | Factor de zona | Z4 = 0,45 · Z3 = 0,35 · Z2 = 0,25 · Z1 = 0,10 | E.030-2026 Tabla N° 1 | verificadofijo |
| S.U | Factor de uso o importancia PARA UN GALPÓN LA CATEGORÍA NO ES OBVIA: un almacén corriente es C (U = 1,0); un centro de reuniones o un ambiente deportivo cae en B (U = 1,3) por concentrar gente; pero un DEPÓSITO DE MATERIALES INFLAMABLES O TÓXICOS está listado en A2 (U = 1,5). El uso que se elija cambia la fuerza sísmica en un 50 %. | A (esenciales) = 1,5 · B (importantes) = 1,3 · C (comunes) = 1,0 | E.030-2026 Art. 19 y Tabla N° 7 | verificadoeditable |
| S.perfil | Clasificación del perfil de suelo NUEVO EN 2026: la clasificación va por velocidad de onda de corte en los 30 m superiores, medidos desde el fondo de cimentación. Alternativas: N̄60 del SPT en granulares, S̄u en cohesivos. Hay además un S5 de «suelos excepcionales» donde se prohíbe construir salvo estudio específico. | S0 ≥ 800 m/s · S1 550-800 · S2 350-550 · S3 200-350 · S4 < 200 m/s V̄s30 | E.030-2026 Art. 14 y Tabla N° 3 | verificadoeditable |
| S.S | Factor de amplificación del suelo OTRA NOVEDAD DE 2026: S2 y S3 ya no son un número sino un intervalo que se interpola linealmente según V̄s30. Ej. Z4-S2 va de 1,00 a 1,10; Z1-S3 de 1,30 a 1,60. Y en Z4 el suelo S4 ya no tiene valor tabulado: exige análisis de respuesta de sitio. TABLA 4 COMPLETA, leída en la página 13 de la norma. El orden de cada fila es S0 · S1 · S2 · S3 · S4. En Z4 el suelo S4 NO tiene valor tabulado: dice literalmente «Requiere un análisis de respuesta de sitio», así que el código para en vez de inventar un número. | Z4: 0,80 · 1,00 · 1,00-1,10 · 1,10-1,20 · análisis de sitio | Z3: 0,80 · 1,00 · 1,00-1,15 · 1,15-1,20 · 1,30 | Z2: 0,80 · 1,00 · 1,00-1,30 · 1,30-1,40 · 1,70 | Z1: 0,80 · 1,00 · 1,00-1,30 · 1,30-1,60 · 2,40 | E.030-2026 Tabla N° 4 | verificadofijo |
| S.TP.TL | Períodos TP y TL TABLA 5 COMPLETA, página 13. El orden es S0 · S1 · S2 · S3 · S4. TP y TL DEPENDEN SOLO DEL SUELO, no de la zona —al contrario que S—. Y OJO AL SENTIDO: a lo largo del intervalo TP CRECE (0,4 a 0,6) mientras TL DECRECE (2,5 a 2,0). Interpolar los dos en el mismo sentido es el error fácil. | TP (s): 0,3 · 0,4 · 0,4-0,6 · 0,6-0,9 · 1,2 | TL (s): 3,0 · 2,5 · 2,5-2,0 · 2,0-1,6 · 1,6 s | E.030-2026 Tabla N° 5 | verificadofijo |
| S.sinVs30 | Qué hacer si no hay medición de V̄s30 Es el caso normal en un galpón: casi nunca hay ensayo de ondas de corte. La norma da la salida conservadora explícita, así que el complemento la usa por defecto y avisa de que se puede afinar con un estudio. | tomar el MAYOR valor del intervalo de S · S2: TP = 0,6 y TL = 2,0 · S3: TP = 0,9 y TL = 1,6 | E.030-2026 Tabla N° 5, nota (*) | verificadofijo |
| S.interp | En qué sentido se interpolan S, TP y TL LA NOTA (*) MANDA INTERPOLAR PERO NO DICE EN QUÉ SENTIDO: «deben definirse interpolando linealmente entre los extremos del intervalo en función de las velocidades de ondas de corte». Y el sentido no es adivinable, porque a lo largo del intervalo TP crece mientras TL decrece. DEMOSTRADO POR LA CONTINUIDAD DE LAS PROPIAS TABLAS DE LA NORMA. Con el primer valor emparejado al V̄s30 mayor, los bordes entre tipos de suelo coinciden exactos: en V̄s30 = 550 m/s, S1 da S = 1,00 y S2 da 1,00 en las cuatro zonas, TP da 0,4 por los dos lados y TL da 2,5; en 350 m/s, S2 y S3 coinciden en 1,10 · 1,15 · 1,30 · 1,30 según la zona, TP en 0,6 y TL en 2,0; en 200 m/s, TL da 1,6 por los dos lados. Once de los doce bordes salen exactos. Con el emparejamiento inverso los cuatro bordes S1|S2 quedan discontinuos —S saltaría de 1,00 a 1,10/1,15/1,30 y TP de 0,4 a 0,6—, que ninguna norma escribe a propósito. EL ÚNICO SALTO REAL es TP entre S3 y S4 (0,9 a 1,2), y es un escalón de la norma: S4 es un valor único, no un intervalo. SI NO HAY MEDICIÓN de V̄s30 no se interpola nada: manda la salida conservadora de la fila S.sinVs30. | el PRIMER valor del intervalo va con el V̄s30 MAYOR (suelo más rígido) | E.030-2026 Tablas N° 3, 4 y 5 · nota (*) de la Tabla N° 5 | verificadofijo |
| Amplificación sísmica | ||||
| S.C | Factor C · los cuatro tramos LA RAMPA DEL PRIMER TRAMO ES NUEVA EN 2026. Antes C valía 2,5 desde T = 0. Ahora una estructura muy rígida recibe MENOS amplificación en el espectro: C va de 1,0 en T = 0 hasta 2,5 en T = 0,2·TP. | T < 0,2·TP → C = 1 + 7,5·(T/TP) · 0,2·TP ≤ T ≤ TP → C = 2,5 · TP < T < TL → C = 2,5·(TP/T) · T > TL → C = 2,5·(TP·TL/T²) | E.030-2026 Tabla N° 6 | verificadofijo |
| S.C.estatico | Pero el análisis ESTÁTICO no usa la rampa TRAMPA PARA UN GALPÓN, que es una estructura corta y rígida. El espectro dinámico le daría C < 2,5 por la rampa nueva; pero la norma dice dos veces —18.3 y 34.1— que para la CORTANTE BASAL DEL ANÁLISIS ESTÁTICO se usa C = 2,5 en todo el rango hasta TP. Usar el C del espectro en un cálculo estático subestima la fuerza. | C = 2,5 en todo el rango 0 ≤ T ≤ TP | E.030-2026 Art. 18.3 y Art. 34.1 | verificadofijo |
| S.CR | Valor mínimo de C/R Piso absoluto a la fuerza sísmica, independiente del período y del sistema. | C/R ≥ 0,11 | E.030-2026 Art. 34.2 | verificadofijo |
| Sistema estructural | ||||
| S.R0 | Coeficiente básico de reducción R₀ · acero Se elige POR DIRECCIÓN DE ANÁLISIS. En un galpón la transversal y la longitudinal casi nunca son el mismo sistema. Si en una dirección conviven dos sistemas, el Art. 22.2 obliga a tomar el MENOR R₀. | SMF pórticos especiales a momento = 8 · IMF intermedios = 5 · OMF ordinarios = 4 · SCBF especiales concéntricamente arriostrados = 7 · OCBF ordinarios concéntricamente arriostrados = 4 · EBF excéntricamente arriostrados = 8 | E.030-2026 Art. 22.1 y Tabla N° 10 | verificadoeditable |
| S.pendulo | Péndulo invertido EL CASO QUE HAY QUE VIGILAR. Un tijeral apoyado sobre columnas en voladizo concentra la masa arriba y resiste con columnas empotradas abajo: es candidato directo en la dirección transversal. Como V ∝ 1/R, elegir OMF (4) donde toca 2,5 da solo el 62 % de la fuerza correcta. El complemento lo detecta por la geometría y lo pregunta. | R₀ = 2,5 | E.030-2026 Art. 22.3 | verificadofijo |
| S.R | Coeficiente de reducción final Ia por irregularidad en altura, Ip en planta. Ambos valen 1,0 si la estructura no presenta ninguna de las irregularidades de las Tablas 11 y 12 (Art. 23.2). | R = R₀ · Ia · Ip | E.030-2026 Art. 22 y 24 | verificadofijo |
| S.aisc341 | La E.030 nombra los sistemas del AISC 341 pero no invoca el documento HUECO NORMATIVO REAL. La Tabla 10 usa las siglas del AISC 341 —SMF, IMF, OMF, SCBF, OCBF, EBF— pero la E.030-2026 NO menciona el AISC 341 en ninguna parte ni exige su detallado. No se puede reclamar R₀ = 8 de un pórtico «especial» sin el detallado que lo hace especial: conexiones precalificadas, columna fuerte-viga débil, zonas protegidas, arriostres con relaciones de esbeltez y compacidad sísmica. DECISIÓN: si se elige un sistema con R₀ alto, se aplica el AISC 341-22, que sí tenemos. Y para un galpón donde el viento suele gobernar, conviene un R bajo: sale casi gratis y evita todo el detallado sísmico. | SMF · IMF · OMF · SCBF · OCBF · EBF | E.030-2026 Tabla N° 10 · AISC 341-22 (en NORMATIVA INTERNACIONAL) | conflictofijo |
| Peso sísmico | ||||
| S.P | Porcentaje de carga viva que entra al peso Para el pórtico del galpón manda el inciso d): 25 % de la carga viva de TECHO. El inciso c) —80 % de lo almacenable— es del contenido del depósito, que descansa en el piso y no carga el tijeral: no se mezclan. Pero si hay entrepiso o mezanine, sí entra. | categorías A y B: 50 % · categoría C: 25 % · depósitos: 80 % de lo almacenable · azoteas y techos: 25 % · tanques y silos: 100 % | E.030-2026 Art. 31 | verificadofijo |
| Período fundamental | ||||
| S.T | Período estimado | T = hn / CT s | E.030-2026 Art. 36.1 | verificadofijo |
| S.CT | Coeficiente CT AMBIGÜEDAD A RESOLVER: la norma dice «pórticos DÚCTILES de acero con uniones resistentes a momentos» para CT = 35. Un tijeral apoyado sobre columnas en voladizo no tiene uniones resistentes a momento en la cumbre: no encaja limpio en ninguna categoría. El complemento lo propone y lo pregunta, y en todo caso el Art. 36.2 permite la expresión alternativa de Rayleigh con los desplazamientos del modelo. | 35 · pórticos dúctiles de acero con uniones resistentes a momento, SIN arriostramiento | 45 · pórticos de acero ARRIOSTRADOS | 60 · albañilería, duales, muros | E.030-2026 Art. 36.1 | verificadoeditable |
| S.T.rayleigh | Alternativa por Rayleigh Con los desplazamientos di del análisis. Es la salida limpia cuando la geometría no encaja en ninguna CT tabulada. | T = 2π·√[ Σ(Pi·di²) / (g·Σ(fi·di)) ] s | E.030-2026 Art. 36.2 | verificadofijo |
| Distribución en altura | ||||
| S.Fi | Fuerza sísmica por nivel | Fi = αi · V, αi = (Pi·hi^k) / Σ(Pj·hj^k) kgf | E.030-2026 Art. 35.1 | verificadofijo |
| S.k | Exponente k En un galpón de un solo nivel la distribución en altura es trivial, pero hace falta si hay mezanine o si la masa del cerramiento se reparte. | T ≤ 0,5 s → k = 1,0 · T > 0,5 s → k = 0,75 + 0,5·T, con tope 2,0 | E.030-2026 Art. 35.2 | verificadofijo |
| Desplazamientos | ||||
| S.despl | Amplificación de los desplazamientos EL PASO QUE MÁS SE OLVIDA. El análisis se hace con fuerzas sísmicas REDUCIDAS, así que sus desplazamientos también lo están. Omitir el 0,75R divide la deriva por ese factor: 3 veces con R = 4, 6 veces con R = 8. La deriva saldría «cumple» siempre. | regulares: × 0,75·R · irregulares: × 0,85·R | E.030-2026 Art. 50.1 y 50.2 | verificadofijo |
| S.despl.min | Qué NO se aplica al calcular desplazamientos Los mínimos son de resistencia, no de rigidez. Aplicarlos a los desplazamientos los infla artificialmente. | ni el mínimo de C/R del Art. 34 ni la cortante mínima en la base del Art. 44 | E.030-2026 Art. 50.3 | verificadofijo |
| S.deriva | Límite de distorsión de entrepiso | acero 0,010 · concreto armado 0,007 · albañilería 0,005 · madera 0,010 · MDL 0,004 Δi/hei | E.030-2026 Art. 51 y Tabla N° 14 | verificadofijo |
| S.deriva.industrial | La nota que aplica a un galpón «Los límites de la distorsión (deriva) para estructuras de uso industrial son establecidos por el proyectista, pero en ningún caso exceden el doble de los valores de esta Tabla.» Es una licencia explícita para el galpón — y como toda licencia, se adopta y se declara. No confundir con el desplazamiento por viento, que es otra verificación y otra fuente (AISC DG3, H/100). | en uso industrial lo fija el proyectista, pero NUNCA excede el doble de la tabla → tope 0,020 en acero | E.030-2026 Tabla N° 14, nota | verificadoeditable |
| La edificación | ||||
| S.categoria.uso | La categoría sale del uso de la edificación Leído en la página 10 renderizada (pág. 14 del PDF). Textual, C: «Edificaciones comunes tales como: viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios o fugas de contaminantes». B: «Edificaciones donde se reúnen gran cantidad de personas tales como cines, teatros, estadios, coliseos, centros comerciales, terminales de buses de pasajeros, establecimientos penitenciarios, o que guardan patrimonios valiosos como museos y bibliotecas» y «Depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento». A2: «Edificaciones esenciales para el manejo de las emergencias, el funcionamiento del gobierno y en general aquellas edificaciones que puedan servir de refugio después de un desastre», con la lista. El proyectista elige el USO y el módulo da la categoría con la frase de la tabla que la sostiene. | A2 (1,5): esenciales —puertos y aeropuertos, bomberos y cuarteles, electricidad y agua, instituciones educativas, archivos del Estado, salud fuera de A1, y las que su colapso es un riesgo adicional— · B (1,3): reunión de mucha gente, patrimonio, depósitos de granos y almacenes importantes para el abastecimiento · C (1,0): comunes, incluidos «depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios o fugas de contaminantes» | E.030-2026 Art. 19.1 y Tabla N° 7 | verificadofijo |
| S.categoria.riesgo | Depósito o nave industrial: C o A2 según su falla LA MISMA TABLA NOMBRA LAS FÁBRICAS DOS VECES. A2: «Edificaciones cuyo colapso puede representar un riesgo adicional, tales como grandes hornos, fábricas y depósitos de materiales inflamables o tóxicos». C: «depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios o fugas de contaminantes». Leída entera, el criterio no es la palabra «fábrica» sino el riesgo adicional: una fábrica cuyo colapso no incendia ni contamina es una instalación industrial común. DECISIÓN: para un depósito o una nave industrial el módulo PREGUNTA si su falla puede acarrear incendio o fuga de contaminantes, y no tiene respuesta por omisión: la diferencia es U = 1,0 contra 1,5. | C si su falla no acarrea peligros adicionales de incendio o fuga de contaminantes · A2 si su colapso puede representar un riesgo adicional (grandes hornos, materiales inflamables o tóxicos) · SE PREGUNTA, no se supone | E.030-2026 Tabla N° 7, filas A2 y C | conflictofijo |
| S.usos.combinados | Usos combinados en la misma edificación Textual: «Para edificaciones con áreas de usos combinados, se debe usar el mayor valor del factor de uso U, siempre que el área correspondiente a dicho uso supere el 15% del área total de la edificación sin incluir sótanos». «Supere»: con exactamente el 15 % no manda. | manda el mayor U si el área de ese uso supera el 15 % del área total, sin sótanos % | E.030-2026 Art. 19.2 | verificadofijo |
| S.provisional | Construcciones provisionales Textual: «Para construcciones provisionales tales como almacenes de obra, módulos de casetas, entre otras de naturaleza temporal, la determinación del factor de uso U queda bajo responsabilidad del proyectista, quien debe proveer a estas edificaciones la resistencia y rigidez adecuadas frente a acciones laterales». Un almacén de obra es justo un galpón, pero la norma no da el número y el módulo no lo inventa: se niega y lo dice. | U a cargo del proyectista · el módulo no lo resuelve | E.030-2026 Art. 19.3 | verificadofijo |
| S.A1 | Salud de segundo y tercer nivel (A1) Textual: «Las nuevas edificaciones de categoría A1 tienen aislamiento sísmico en la base cuando se encuentren en las zonas sísmicas 4 y 3, en cuyo caso debe considerarse U = 1 [...] Si no se utiliza aislamiento sísmico en las zonas sísmicas 1 y 2, el valor de U es como mínimo 1,5». El aislamiento se rige por la E.031 (Art. 27.1), que este módulo no tiene: A1 se niega con ese motivo. | aislamiento sísmico en zonas 3 y 4 · U ≥ 1,5 sin él en 1 y 2 | E.030-2026 Tabla N° 7, nota | verificadofijo |
| S.sistemas.categoria | Los sistemas permitidos según la categoría y la zona Leída en la página 12 renderizada (pág. 16 del PDF): el texto extraído mezcla las columnas. Se toma solo lo de acero; la tabla da además concreto, albañilería y madera. A1 (zonas 4 y 3: aislamiento; 2 y 1: SCBF y EBF) no se usa: A1 se niega (fila S.A1). | A2 en zonas 4, 3 y 2: acero SCBF y EBF · B en 4, 3 y 2: acero SMF, IMF, SCBF, OCBF y EBF · A2 y B en zona 1, y C en todas: cualquier sistema | E.030-2026 Art. 21.1 y Tabla N° 9 | verificadofijo |
| S.cobertura.liviana | Con cobertura liviana, cualquier sistema Textual, página 12: «Para edificaciones con cobertura liviana se permite usar cualquier sistema estructural». La cobertura del galpón son planchas TR-4, que la E.020 Art. 7.1 d) llama cobertura liviana (fila Lr.liviana). Así que la Tabla N° 9 se enseña, pero no restringe: el pórtico OMF o el péndulo invertido de un coliseo B en zona 4 están permitidos por este artículo y no por la tabla, y el módulo lo dice así. | permitido cualquier sistema estructural | E.030-2026 Art. 21.2 | verificadofijo |
| S.irregularidad.categoria | Las irregularidades prohibidas según la categoría y la zona Leída en las páginas 15 y 16 renderizadas. Un galpón es de un piso, así que en C zona 2 cae en la excepción. Galpón solo acepta estructura regular (fila A.sismo.regular), que cumple cualquier fila de la tabla: se enseña lo que la norma permitiría, no se usa para nada más. | A1 y A2: zonas 4, 3 y 2 ninguna, zona 1 ninguna extrema · B: 4, 3 y 2 ninguna extrema, 1 sin restricciones · C: 4 y 3 ninguna extrema, 2 ninguna extrema salvo edificios de hasta 2 pisos u 8 m de altura total, 1 sin restricciones | E.030-2026 Art. 25.1 y Tabla N° 13 | verificadofijo |
| S.zona.distrito | La zona sísmica, por el distrito La zona no se elige: el Art. 10.3 remite al Anexo II, «el listado de las provincias y distritos que corresponden a cada zona». Se leyó la TABLA del PDF con sus posiciones (el texto plano la desordena: las celdas de zona están combinadas) con scripts/genera_distritos.py, que genera src/distritos.js. Cada grupo de zona se contó contra su columna ÁMBITO («ONCE DISTRITOS»): cuadran todos menos uno, y el fallo es de la norma: en Yauyos el bloque de zona 3 lista 30 distritos y dice «VEINTINUEVE» (página 66); la zona de los 30 es la misma. COTEJADO con la lista de Retícula (hoja «Cuadros E030» de V1.xlsm, 1832 distritos): 1758 coinciden por nombre y en 5 la zona NO coincide —Aija: Huacllán, La Merced, Succha; Ocros: Ocros, Santiago de Chilcas—, que V1 pone en zona 4 y la E.030-2026 en zona 3 (página 40, comprobado en la página renderizada). Manda la norma. Hay cuatro distritos llamados Miraflores (Lima zona 4; Arequipa, Huamalíes y Yauyos zona 3): por eso la clave lleva departamento y provincia. | 1892 distritos de 196 provincias y 25 departamentos (con el Callao): 32 en zona 1, 696 en zona 2, 799 en zona 3, 365 en zona 4 | E.030-2026 Art. 10.3 y Anexo II (páginas 36 a 79 de la norma) | verificadofijo |
| id | Magnitud | Valor o fórmula | Fuente primaria | Estado |
|---|---|---|---|---|
| Resistencia | ||||
| T.fluencia | Fluencia en el área total LAS DOS NORMAS COINCIDEN, palabra por palabra. Vale la pena registrarlo: donde no hay divergencia, saberlo ahorra tiempo después. | Pn = Fy·Ag · φt = 0,90 kgf | AISC D2-1 · E.090 4.1.1 a) | verificadofijo |
| T.rotura | Rotura en el área neta efectiva También coinciden. Ojo al φ distinto del de fluencia: la rotura es frágil y por eso se castiga más. | Pn = Fu·Ae · φt = 0,75 kgf | AISC D2-2 · E.090 4.1.1 b) | verificadofijo |
| T.menor | Cuál manda «shall be the lower value obtained according to the limit states of tensile yielding in the gross section and tensile rupture in the net section». | el MENOR de los dos | AISC D2 · E.090 4.1.1 | verificadofijo |
| Áreas | ||||
| T.Ag | Área total | Ag = área de la sección completa cm² | AISC B4.3a | verificadofijo |
| T.An.agujero | Ancho del agujero para calcular el área neta Es un sobreancho ADICIONAL al del propio agujero, que ya es mayor que el perno. Se descuenta por el daño del punzonado. Olvidarlo sobrestima An. | dimensión nominal del agujero + 2 mm (1/16") mm | AISC B4.3b | verificadofijo |
| T.An.zigzag | Cadena de agujeros en diagonal o zigzag s = paso longitudinal entre dos agujeros consecutivos · g = gramil transversal entre líneas. Hay que probar TODAS las trayectorias posibles y quedarse con la menor: es un problema de camino mínimo, no una fórmula suelta. | ancho neto = ancho total − Σ agujeros + Σ (s²/4g) cm | AISC B4.3b | verificadofijo |
| T.An.angulo | Gramil en lados opuestos de un ángulo Regla específica para ángulos con agujeros en los dos lados: se desdobla el ángulo mentalmente. | g = suma de gramiles desde el dorso − espesor cm | AISC B4.3b | verificadofijo |
| T.An.hss | HSS ranurado soldado a cartela | An = Ag − t · ancho total de la ranura cm² | AISC B4.3b | verificadofijo |
| Retraso de cortante | ||||
| T.Ae | Área neta efectiva U es el factor de retraso de cortante: cuando la carga no entra por todos los elementos de la sección, la parte no conectada no trabaja al 100 %. | Ae = An · U cm² | AISC D3-1 · E.090 2.3-1 | verificadofijo |
| Tabla D3.1 | ||||
| T.U.c1 | Caso 1 · carga transmitida a todos los elementos | U = 1,0 | AISC Tabla D3.1, caso 1 | verificadofijo |
| T.U.c2 | Caso 2 · caso general x̄ = excentricidad de la conexión (distancia del centroide al plano de conexión) · l = longitud de la conexión. Cuanto más larga la conexión y menor la excentricidad, mayor U. | U = 1 − x̄/l | AISC Tabla D3.1, caso 2 | verificadofijo |
| T.U.c3 | Caso 3 · solo soldadura transversal Aquí el castigo no va en U sino en An: solo cuenta lo que está soldado. | U = 1,0 y An = área de los elementos directamente conectados | AISC Tabla D3.1, caso 3 | verificadofijo |
| T.U.c4 | Caso 4 · plancha con soldadura longitudinal solamente ESTABA MAL, Y DOS VECES. La fila daba los tres escalones 1,00 / 0,87 / 0,75 como del AISC 360-22 y decía «las dos normas dan los MISMOS tres valores»: esos escalones son del AISC 2010 —los que usa McCormac en el Ejemplo 14-2— y la edición de 2022 los cambió por una fórmula continua. Y el código ni siquiera usaba la fila: devolvía U = 1,0 para el caso 4, lo que sobrestimaba la rotura de una plancha soldada solo por los lados hasta un 33 % (con l = w). Salió al escribir conexiones.js, al intentar reproducir el Ejemplo 14-2. LA FÓRMULA, leída en la página 16.1-34: U = 3l²/(3l² + w²)·(1 − x̄/l), con w el ancho de la plancha, x̄ la excentricidad (0 en una plancha) y l = (l₁ + l₂)/2, donde l₁ y l₂ son las dos soldaduras y ninguna puede ser menor que 4 veces el tamaño del filete (nota [a]). MEDIDO, plancha con x̄ = 0: l = w → 0,750 las dos; l = 1,5w → 0,871 contra 0,87; l = 2w → 0,923 contra 1,00, el AISC un 7,7 % por debajo; con l grande las dos tienden a 1. La E.090 exige además l ≥ w. DECISIÓN: manda el AISC 360-22, y el código da la E.090 al lado. | AISC 360-22: U = 3l²/(3l² + w²)·(1 − x̄/l), l = (l₁ + l₂)/2 · E.090: l ≥ 2w → 1,00 · 2w > l ≥ 1,5w → 0,87 · 1,5w > l ≥ w → 0,75 | AISC Tabla D3.1, caso 4 y nota [a] · E.090 §2.3 d) | conflictofijo |
| T.U.c7 | Caso 7 · perfiles W, M, S, HP y tes Requiere 3 o más conectores por línea en la dirección de la carga. Si el caso 2 da más, se permite usar el mayor. | ala conectada, bf ≥ 2/3·d → 0,90 · bf < 2/3·d → 0,85 · alma conectada con 4+ pernos → 0,70 | AISC Tabla D3.1, caso 7 | verificadofijo |
| T.U.c8 | Caso 8 · ángulos simples y dobles EL CASO DEL TIJERAL. Toda diagonal de ángulo conectada por un solo lado cae aquí. Si el caso 2 da más, se permite usar el mayor. MEDIDO, y hay que distinguir dos números: sobre un ángulo de Ag = 24,7 cm2 con un agujero de 3/4" y 3 pernos, calcular con U = 1 en vez de 0,60 sube el TÉRMINO DE ROTURA un 67 % —que es 1/0,60— pero la CAPACIDAD GOBERNANTE solo un 35,8 %, porque al subir la rotura pasa a mandar la fluencia y la tapa. El 67 % es del estado límite; el 36 % es lo que de verdad se llevaría al diseño. Los dos van del lado inseguro. | 4 o más pernos por línea → 0,80 · 3 pernos → 0,60 · menos de 3 → usar caso 2 | AISC Tabla D3.1, caso 8 | verificadofijo |
| Retraso de cortante | ||||
| T.U.piso | Piso de U en secciones abiertas «For open cross sections such as W, M, S, C, or HP shapes, WTs, STs, and single and double angles, the shear lag factor, U, need not be less than the ratio of the gross area of the connected element(s) to the member gross area.» NO aplica a secciones cerradas (HSS) ni a planchas. Es un rescate: en un ángulo conectado por un lado, U nunca baja del área del lado conectado entre el área total. | U ≥ Ag(elementos conectados) / Ag(total) | AISC D3, párrafo final | verificadofijo |
| T.U.divergencia | Tope de U en la norma peruana DIVERGENCIA REAL. La E.090 tiene UNA fórmula con tope de 0,90; el AISC 360-22 tiene OCHO casos tabulados, sin tope en el caso 2, con valores fijos para ángulos (0,80 / 0,60) y con un piso por área conectada. Dan resultados distintos en los dos sentidos: con conexión larga la E.090 corta en 0,90 donde el AISC dejaría más; con 3 pernos el AISC obliga a 0,60 donde la E.090 no. DECISIÓN: manda el AISC 360-22, y el ART muestra los dos. | E.090: U = 1 − x̄/L ≤ 0,90 | E.090 §2.3, ecuación 2.3-2 | conflictofijo |
| Bloque de cortante | ||||
| T.bloque.aisc | Rotura por bloque de cortante · AISC UNA ecuación: rotura en corte, acotada por fluencia en corte, más rotura en tracción. Suele gobernar en cartelas empernadas de tijeral. | Rn = 0,60·Fu·Anv + Ubs·Fu·Ant ≤ 0,60·Fy·Agv + Ubs·Fu·Ant · φ = 0,75 kgf | AISC J4-5 | verificadofijo |
| T.bloque.Ubs | Factor Ubs El caso típico de Ubs = 0,5 es una viga despatinada con dos filas de pernos. | 1,0 si el esfuerzo de tracción es uniforme · 0,5 si no lo es | AISC J4.3 | verificadofijo |
| T.bloque.divergencia | Forma peruana del bloque de cortante DIVERGENCIA REAL. E.090: si Fu·Ant ≥ 0,6·Fu·Anv → Rn = 0,6·Fy·Agv + Fu·Ant; si no → Rn = 0,6·Fu·Anv + Fy·Agt. Mezcla rotura en un plano con FLUENCIA en el perpendicular y elige rama; el AISC usa siempre rotura acotada por fluencia y añade Ubs, que la E.090 no tiene. Zapata p.66 trae la misma forma de dos ramas que la E.090: es de la misma generación. DECISIÓN: manda el AISC 360-22. CUÁNTO DIVERGEN, MEDIDO: con Ubs = 1,0 las dos quedan al 1 % —la divergencia no siempre muerde, y decirlo es parte del trabajo—. Con Ubs = 0,5 la E.090 da UN 41,7 % MÁS, porque no tiene Ubs y se lleva el término de tracción entero donde el AISC toma la mitad. En una cartela despatinada con dos filas de pernos, que es justo el caso típico de Ubs = 0,5, diseñar con la E.090 daría una conexión un 42 % más débil de lo que el AISC admite. Por eso manda el AISC. | dos ramas según cuál término domine, SIN Ubs | E.090 §10.4.3, ecuaciones 10.4-3a y 10.4-3b | conflictofijo |
| T.rotura.corte | Rotura en corte de elementos afectados Las dos normas coinciden. | Rn = 0,60·Fu·Anv · φ = 0,75 kgf | AISC J4-4 · E.090 10.4-1 | verificadofijo |
| T.rotura.trac | Rotura en tracción de elementos afectados Coinciden. | Rn = Fu·Ant · φ = 0,75 kgf | E.090 10.4-2 · AISC J4.1 | verificadofijo |
| Esbeltez | ||||
| T.esbeltez | Límite de esbeltez en tracción El AISC dice en texto obligatorio: «There is no maximum slenderness limit for members in tension»; el 300 está en una User Note, que NO es normativa. La E.090 dice «no deben exceder, PREFERENTEMENTE, de 300». Las dos excluyen las varillas. Se implementa como aviso, no como rechazo. | l/r ≤ 300, recomendado | AISC D1 (User Note) · E.090 §2.7 | verificadoeditable |
| Elementos armados | ||||
| T.armados.esb | Esbeltez de cada componente entre conectores Coinciden. ES LA REGLA QUE DECIDE CADA CUÁNTO SE COSEN LOS DOS ÁNGULOS de una diagonal 2L: el ángulo suelto entre presillas no puede ser más esbelto que 300. | ≤ 300, de preferencia | AISC D4 (User Note) · E.090 §4.2 | verificadofijo |
| T.armados.enlace | Planchas de enlace (presillas) Coinciden literalmente. | longitud ≥ 2/3 de la distancia entre líneas de unión · espesor ≥ 1/50 de esa distancia · soldadura o pernos cada ≤ 150 mm | AISC D4 · E.090 §4.2 | verificadofijo |
| Varillas roscadas | ||||
| T.varillas | Varilla roscada en tracción · qué la gobierna ERA PENDIENTE Y NO LO ERA: la nota decía «falta el documento», pero AISC 360-22 y la E.090 estaban las dos en la carpeta; estaba pendiente solo porque nadie la había leído. El propio Capítulo D del AISC manda la remisión en su User Note: «For cases not included in this chapter, the following sections apply: ... J3 Threaded rods». Eso NO exime de D2: el cuerpo sin roscar de la varilla sigue pudiendo fluir, así que las riostras en cruz de un galpón se comprueban por los dos estados límite. Véase T.varillas.manda, donde se mide cuál manda, y T.esbeltez, que ya recoge que el límite l/r NO aplica a varillas. | DOS estados límite, no uno: rotura de la parte roscada (J3.7) y fluencia en el área total (D2a) | AISC Cap. D (User Note, remite a J3) · J3.7 · D2(a) · E.090 §10.3.6 | verificadofijo |
| T.varillas.Rn | Rotura de la parte roscada LAS DOS NORMAS COINCIDEN EN TRACCIÓN: Fnt = 0,75·Fu y φ = 0,75 en las dos. El 0,75 de 0,75Fu no es un factor de seguridad: es la razón entre el área de esfuerzo de tracción de la rosca y el área gruesa, por eso multiplica a Ab y no a At. La nota [b] de la Tabla J3.2 permite la alternativa de usar At·Fu directamente, con At según la norma ASTM aplicable. En corte NO coinciden: véase J.pernos.Fn.divergencia. | Rn = Fnt·Ab = 0,75·Fu·Ab · φ = 0,75 | AISC J3.7 Ec. J3-1 y Tabla J3.2 · E.090 §10.3.6 y Tabla 10.3.2.1 | verificadofijo |
| T.varillas.Ab | Área de la varilla que entra en el cálculo La E.090 lo dice con esas palabras: «El área Ab del perno o del elemento roscado será el área nominal sin roscar». Es la trampa de la fila: se usa el área GRUESA con un esfuerzo ya reducido (0,75Fu), no el área de la rosca con Fu. Meter At y 0,75Fu a la vez descuenta la rosca dos veces y da un 25 % de menos. | Ab = área nominal SIN roscar (el área gruesa del vástago) | AISC J3.7 · E.090 §10.3.6, textual | verificadofijo |
| T.varillas.manda | Cuál de los dos estados límite manda MEDIDO, por cm2 de área gruesa. A36: J3.7 da 0,75·0,75·4080 = 2295 y D2(a) da 0,90·2530 = 2277 kgf/cm2 —empatan al 0,8 %—. A572 Gr.50: 2571 contra 3164, manda J3.7. CONSECUENCIA: no se puede elegir uno y olvidar el otro según el material; con A36 están tan cerca que cualquier redondeo cambia el que gobierna. El código calcula los dos y toma el menor. | A36: la fluencia, y solo por 0,8 % · A572 Gr.50: la rotura | calculado con MAT.A36.Fy/Fu y MAT.A572.Fy/Fu | verificadofijo |
| T.varillas.material | Aceros y roscas admitidos en varillas y pernos de anclaje La lista es textual del A3.4. La User Note añade que F1554 es la especificación PREFERIDA para pernos de anclaje y que A449 vale para varillas de alta resistencia de cualquier diámetro. Roscas Clase 2A de la serie Unified Coarse de ASME B1.1, salvo pernos de anclaje de más de 25 mm, a los que se permite la serie 8UN. La certificación del fabricante basta como prueba de conformidad. OJO: F1554 no está en MAT.admitidos, que es la lista de la E.090 para PERFILES; son dos listas distintas y no hay que mezclarlas. | A36 · A193 · A354 · A449 · A572 · A588 · F1554 · rosca Clase 2A UNC (ASME B1.1) | AISC A3.4 · User Note de A3.4 | verificadofijo |
| T.varillas.tracCorte | Tracción y corte combinados en una varilla Las dos son la misma recta con distinta pendiente. El 1,3·Fnt del AISC es 1,3·0,75Fu = 0,975Fu, que es el 0,98Fu de la E.090: el punto de partida coincide. La pendiente no: el AISC la deriva de Fnt/(φFnv) = 0,75/(0,75·0,450) = 2,22 y la E.090 escribe 1,9 fijo. DECISIÓN: se usa la forma del AISC J3-3a con el Fnv adoptado en J.pernos.Fn.divergencia —con 0,40Fu la pendiente sale 2,50—, que es más severa que el 1,9 de la E.090 en todo el rango. La User Note del J3.8 exime de comprobar la interacción cuando el esfuerzo requerido, en tracción o en corte, no pasa del 30 % del disponible; eso sí se implementa, porque ahorra la comprobación sin relajarla. | AISC: F'nt = 1,3·Fnt − (Fnt/φFnv)·frv ≤ Fnt · E.090: Ft = 0,98Fu − 1,9·fv ≤ 0,75Fu | AISC J3.8 Ec. J3-2 y J3-3a · E.090 Tabla 10.3.5.1 | conflictofijo |